Министерство образования Республики Беларусь
Информатики и Радиоэлектроники
Факультет радиотехники и электроники
“Усилитель мощности диапазона 150 – 240 МГц”
Шушкевич Е.З.
Бригидин А.М.
___________ (Подпись)
Минск 2005
Содержание
Введение3
1.Техническое задание4
2.Электрический расчёт усилителя мощности5
2.1 Распределение линейных искажений в области ВЧ5
2.2 Расчёт выходного каскада5
2.3 Расчет активной коллекторной термостабилизации8
2.4 Расчёт входного каскада9
2.5 Расчет разделительных емкостей12
3. Конечная схема и внешний вид13
Заключение13
Список использованных источников14
Введение
Разработка и проектирование высокочастотных усилителей мощности (УМ) в настоящее время не являются трудно решаемой проблемой. Известно значительное число схемотехнических решений с высокими техническими характеристиками. Однако получение заданной мощности при условии низкой себестоимости устройства и реализации высоких качественных показателей усилителей мощности, является достаточно сложной задачей.
Обычно задача обеспечения выходной мощности средних уровней (3…30 Вт) при контролируемых параметрах передаточной характеристики усилителя решается с использованием низкодобротных фильтровых трансформирующих цепей. Такой подход обеспечивает получение заданных функционально-энергетических характеристик и удовлетворяет необходимым требованиям к линейности передаточной характеристики усилителей мощности, оконечные каскады которых работают в экономичных режимах с отсечкой коллекторного тока.
Практическое использование рассмотренных принципов было положено в основу разработки трехкаскадного усилителя мощности диапазона 150-200 МГц.
1. Технические характеристики усилителя мощности
Выходная мощность 10 Вт
Диапазон рабочих частот 150-240 МГц
Линейные искажения в области нижних частот не более 2 дБ
в области верхних частот не более 2 дБ
Коэффициент усиления 25 дБ
Входное сопротивление 50 Ом
Выходное сопротивление 50 Ом
2. Электрический расчет усилителя
2.1. Распределение линейных искажений в области ВЧ
Расчёт усилителя будем проводить исходя из того, что искажения распределены между каскадами равномерно, а так как всего три каскада и общая неравномерность должна быть не больше 2 дБ, то на каждый каскад приходится по 0,7 дБ.
2.2. Электрический расчёт выходного каскада
Выбор транзистора оконечного каскада осуществляется с учётом следующих предельных параметров:
· граничной частоты усиления транзистора по току в схеме с ОЭ
;
· предельно допустимого напряжения коллектор-эмиттер
;
· предельно допустимого тока коллектора
;
· предельной мощности, рассеиваемой на коллекторе
.
Приведенным требованиям удовлетворяет биполярный СВЧ транзистор КТ934Б, который имеет следующие характеристики:
· граничную частоту коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ ;
· постоянную времени цепи обратной связи при пс;
· статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ ;
· емкость коллекторного перехода при В пФ;
· индуктивность вывода базы нГн;
· индуктивность вывода эмиттера нГн и обеспечивает предельные эксплуатационные режимы:
· постоянное напряжение коллектор-эмиттер В;
· постоянный ток коллектора А;
· постоянная рассеиваемая мощность коллектора Вт;
По характеристикам транзистора определяем крутизну линии граничного режима A/B, Ом и напряжение отсечки В.
Выбираем граничный режим работы. Принимаем B.
Сопротивление базы Ом, сопротивление Ом.
Рассчитаем коллекторную цепь усилителя мощности.
1) Определим коэффициент использования коллекторного напряжения:
.
2) Рассчитаем амплитуду коллекторного ВЧ напряжения:
В.
3) Получим пиковое значение напряжения коллектор-эмиттер:
В.
4) Определим амплитуду 1-й гармоники коллекторного тока:
А.
5) Амплитуда импульса коллекторного тока:
A.
6) Постоянная составляющая коллекторного тока:
A.
7) Мощность, потребляемая по коллекторной цепи:
Вт.
8) Мощность, рассеиваемая коллектором:
Вт.
9) Определим коэффициент полезного действия:
%.
10) Сопротивление нагруженной коллекторной цепи, необходимое для реализации рассчитанного режима работы:
Ом.
Рассчитаем базовую цепь усилителя мощности.
1) Коэффициент усиления транзистора по мощности:
.
2) Требуемая мощность входного сигнала:
Вт.
3) Первая гармоника тока базы:
A.
4) Амплитуда входного ВЧ напряжения база-эмиттер:
В.
5) Входное сопротивление по 1-й гармонике сигнала:
Ом.
Рассчитаем параметры входной согласующей цепи. При известном активном входном сопротивлении транзистора Rвх VT =75 Ом и требуемом сопротивлении на входе согласующей цепи Rвх тракта =50 Ом ее параметры рассчитываются в соответствии со следующими выражениями:
;
;
.
Откуда по реактивным сопротивлениям на рабочей частоте 175МГц, найдем значения индуктивностей и емкостей:
Гн.
Ф =15 пФ.
Ф = 3 пФ.
Рассчитаем элементы выходной согласующей цепи, в качестве которой используем П-образный фильтр С3 L3 C4 (рис. 1).
Сопротивления реактивных элементов в схеме рассчитываются по следующей формуле:
.
.
.
Значения индуктивности и емкостей определяются следующим образом:
Ом;
нГн;
пФ.
Дроссель в коллекторной цепи каскада ставится для того, чтобы выход транзистора по переменному току не был заземлен. Его величина выбирается исходя из условия:
.
мкГн.
Принципиальная схема выходного каскада имеет вид, представленный
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.