Проектирование электрической части ТЭЦ с установленной мощностью 280 МВт

других точек КЗ производится аналогичный расчет, а результаты сводятся в таблицу 4.2.

·  Определим ток КЗ на шине ОРУ-35кВ (К2), схема замещения при данном виде КЗ приведена на рис.4.5.

Выполним преобразование данной схемы замещения:

Произведем преобразование звезды (Х₆ , Х_{7 ,} Х₁₀ )в треугольник (Х₁₅ , Х₁₆ , Х₁₇ ):

;

;(рис.4.6.)

После выполненных преобразований получим  следующий схему замещения рис.4.6.

После выполненных преобразований получим  следующий схему замещения рис.4.7.

(рис.4.8.)

       

(рис.4.9.)

Определим I_кз для каждой ветви отдельно:

        

·  Определим ток КЗ за линейным реактором (К3), схема замещения при данном виде КЗ приведена на рис.4.10.

Выполним преобразование данной схемы замещения:

Произведем преобразование звезды (Х₆ , Х_{7 ,} Х₁₀ )в треугольник (Х₁₅ , Х₁₆ , Х₁₇ ):

;

;

После выполненных преобразований получим  следующий схему замещения рис.4.12.

Определим I_кз для каждой ветви отдельно:

        

·  Определим ток КЗ за реактором собственных нужд (К4), схема замещения при данном виде КЗ аналогична при КЗ в точке К3 приведенной на рис.4.10.

Расчет в данном случае аналогичен предыдущему за исключением того, что сопротивление реактора СН отличается от сопротивления линейного реактора.

         

·  Определим ток КЗ на ГРУ-6кВ (К5), схема замещения при данном виде КЗ К3 приведена на рис.4.14.

Выполним преобразование данной схемы замещения:

Произведем преобразование звезды (Х₆ , Х_{7 ,} Х₁₀ )в треугольник (Х₁₃ , Х₁₄ , Х₁₅ ):

;

;(рис.4.15.)

(рис.4.16.)

(рис.4.17.)

Определим I_кз для каждой ветви отдельно:

        

Для расчета токов КЗ необходимо выбрать реактор:

·  Выбираем линейный реактор типа РБ-10-1600-0,25УЗ

1)  По номинальному напряжению

                                         6 кВ<10 кВ;

2)  По номинальному току:

,           .

3)  Определяем результирующее сопротивление при отсутствии реактора:

К установке на линии применяются выключатели ВМ-6-20, I_{ном отк}=20 кА.

Определяем требуемое сопротивление:

По данному индуктивному сопротивлению по табл. П3.2 [1] выбираем реактор, и технические данные заносим в таблицу 4.1.

Определяем результирующее сопротивление сети с учетом реактора:

Определяем значение тока I_по с учетом установленного реактора:

Проверяем стойкость реактора  в режиме КЗ:

i_дин>i_уд, 49,0 кА >37,96  кА.

Термическая стойкость:

,  Т_а=0,23 с,  t_отк=0,06 с

                         I_т=19,3 кА,     t_терм=4 с.

,     54,4кА²·с <1489,96 кА²·с.

,   I_пt=I_по=13,6965 кА.

 =0,81;          по [1] рис.3.25  Т_а  по табл. 3.8

Аналогично проверяем реактор СН и секционный. Выбранные реакторы занесены в 

таблицу 4.1.

Таблица 4.1

Технические данные выбранного реактора

Тип реактора	Сопротивление Хр, Ом	Электродинамическая стойкость, кА	Термическая стойкость, кА
РБГ-10-1600-0,25УЗ	0,25	49	19,3
РБДГ-10-4000-0,105УЗ	0,105	97	38,2
РБА-6-600-0,35УЗ	0,35	23,5	19

Точка КЗ	Источник	Sном , МВ×А	Х*б	Та, с	t, с	Ку	Периодическая составляющая тока КЗ, кА		Апериодическая составляющая тока КЗ, кА	Ударный ток КЗ, кА
							Iп.о	Iп.t	i а.t	iу
К1 шины  ОРУ 330 кВ	система		0,35	0,03	0,07	1,77	4,91	4,91	0,733	12,29
	генератор Г1	188	1,68	0,3		1,97	1,11	0,977	1,11	3,09
	генератор Г2, Г3	157,5	2,16	0,3		1,97	0,689	0,648	1,22	1,92
	сумма	ü	ü	ü	ü	ü	6,71	6,535	3,063	17,3
К2 шины  ОРУ 35 кВ	система		5,05	0,14	0,07	1,93	3,05	3,05	2,62	7,64
	генераторы Г1-Г3	345,5	3,89				4,04	4,04	3,48	11,25
	сумма	ü	ü	ü	ü	ü	7,09	7,09	6,1	18,89
К3 за линейным  реактором	система		15,3	0,125	0,07	1,93	5,98	5,98	4,85	16,3
	генераторы Г1-Г3	345,5	11,9				7,72	10,808	6,26	21,1
	сумма	ü	ü	ü	ü	ü	13,7	16,79	11,11	37,4
К4 за РСН	система		22,3	0,05	0,13	1,81	4,12	4,12	0,44	10,5
	генераторы Г1-Г3	345,5	17,3				5,32	6,378	0,569	13,6
	сумма	ü	ü	ü	ü	ü	9,44	10,5	1,01	24,1
К5 шины ГРУ 6 кВ	система		2,05	0,05 0,5	0,12	1,81 1,97	44,66	44,66	5,8	107,99
	генератор Г3	78,75	2,58				35,55	22,1	39,6	99,03
	генератор Г1, Г2	266,75	4,15	0,5	0,12	1,97	22,99	22,76	25,6	64,06
	сумма	ü	ü	ü	ü	ü	103,2	89,52	71	271,08

Таблица 4.2 – Результаты расчёта токов КЗ в различных точках схемы

5. Выбор аппаратов

Электрические  аппараты  выбираются  по  расчётным  условиям  нормального  режима  с  последующей  проверкой  их  работоспособности  в  аварийных  режимах. При  этом  расчётные  величины  должны  быть  меньшими  или  равными  номинальным (каталожным)  параметрам.

5.1 Выбор секционного реактора

См. пункт 3

5.2 Выбор линейного реактора

См. пункт 3

5.3 Выбор выключателей и разъединителей

Выключатели выбираются по расчётным параметрам, которые сравниваются с параметрами гарантируемыми заводами-изготовителями.

Выбираем выключатели:

– по напряжению установки        U_уст ≤ U_ном;                                                                                   (5.1)

– по длительному току                 I_макс ≤ I_ном.                                                                            (5.2)

по отключающей способности составляющей тока КЗ:

– симметричной                                        I_п.τ £ I _{ном.откл};                                                           (5.3)

– ассиметричной         (×I_п.τ + i_а.τ) ≤  ×I _{ном.откл} ×(1 + β_ном).                                             (5.4)

где i_а.ном – номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе для времени τ, кА;

       β_ном – номинальное значение относительного содержания апериодической составляющей в отключаемом токе;

i_а.τ  – апериодическая составляющая тока КЗ в момент расхождения контактов, кА;

τ   – наименьшее время от начала КЗ до момента расхождения дугогасительных контактов, с.

Проверяем выключатели:

– на электродинамическую стойкостьI_п.о ≤ I_дин.с;                                                                               (5.5)

i_у ≤ i_дин,                                                                             (5.6)

  где I_дин.с  – действующее значение предельного сквозного тока КЗ, кА;

i_дин    – амплитудное  значение предельного сквозного тока КЗ, кА.

– на термическую стойкость           B_к ≤ I_т²×t_т,                                                                        (5.7)

  где B_к – тепловой импульс тока КЗ [по формуле (4.21)], А×с²;

I_т – предельный ток термической стойкости (по каталогу), кА;

t_т – длительность протекания тока термической стойкости (по каталогу), с.

5.3.1 Выбор выключателей и разъединителей в цепи ОРУ 330 кВ

Определяем расчётный максимальный ток присоединения с учётом возможных длительных перегрузок

;                                                            (5.8)

 А.

Принимаем к установке воздушный выключатель типа ВВДМ -330Б -50/3150 У1 и разъединитель типа РНД-330Б/32000 У1.

Результаты выбора представляем в виде таблицы 5.1.

Таблица 5.1 – Сборные шины ОРУ-330 кВ

Расчётные данные	Каталожные  данные
	Выключатель ВВДМ -330Б -50/3150 У1	Разъединитель РНД-330Б/32000 У1.
Uуст = 330 кВ	Uном = 330 кВ	Uном = 330 кВ
Iмакс = 345 А	Iном = 3150 А	Iном = 3200 кА
Iп.t = 6,535кА	Iном.откл = 50 кА	ü
×Iп.t + iа.t = =× 6,535+3,065 = 12,31 кА	×I ном.откл×(1 + bном) = =50×(1 + 0,23) =86,97 кА	ü
Iп.о = 6,71 кА	Iт.с = 50 кА	ü
iу = 17,3 кА	iдин = 128 кА	iдин = 160 кА
Bк = 6,712× (0,07 + 0,3) = = 16,65 кА2×с	Iт2×tт = 502×2 = 5000 кА2×с	Iт2×tт = 632×2 = 7938 кА2×с

5.3.2 Выбор выключателей и разъединителей в цепи ОРУ 35 кВ

Определяем расчётный максимальный ток присоединения с учётом