Проектирование электрической части ТЭЦ с установленной мощностью 280 МВт

других точек КЗ производится аналогичный расчет, а результаты сводятся в таблицу 4.2.

·  Определим ток КЗ на шине ОРУ-35кВ (К2), схема замещения при данном виде КЗ приведена на рис.4.5.

Выполним преобразование данной схемы замещения:

Произведем преобразование звезды (Х₆ , Х_{7 ,} Х₁₀ )в треугольник (Х₁₅ , Х₁₆ , Х₁₇ ):

;

;(рис.4.6.)

После выполненных преобразований получим  следующий схему замещения рис.4.6.

После выполненных преобразований получим  следующий схему замещения рис.4.7.

(рис.4.8.)

(рис.4.9.)

Определим I_кз для каждой ветви отдельно:

·  Определим ток КЗ за линейным реактором (К3), схема замещения при данном виде КЗ приведена на рис.4.10.

Выполним преобразование данной схемы замещения:

Произведем преобразование звезды (Х₆ , Х_{7 ,} Х₁₀ )в треугольник (Х₁₅ , Х₁₆ , Х₁₇ ):

;

;

После выполненных преобразований получим  следующий схему замещения рис.4.12.

Определим I_кз для каждой ветви отдельно:

·  Определим ток КЗ за реактором собственных нужд (К4), схема замещения при данном виде КЗ аналогична при КЗ в точке К3 приведенной на рис.4.10.

Расчет в данном случае аналогичен предыдущему за исключением того, что сопротивление реактора СН отличается от сопротивления линейного реактора.

·  Определим ток КЗ на ГРУ-6кВ (К5), схема замещения при данном виде КЗ К3 приведена на рис.4.14.

Выполним преобразование данной схемы замещения:

Произведем преобразование звезды (Х₆ , Х_{7 ,} Х₁₀ )в треугольник (Х₁₃ , Х₁₄ , Х₁₅ ):

;

;(рис.4.15.)

(рис.4.16.)

(рис.4.17.)

Определим I_кз для каждой ветви отдельно:

Для расчета токов КЗ необходимо выбрать реактор:

·  Выбираем линейный реактор типа РБ-10-1600-0,25УЗ

1)  По номинальному напряжению

                                         6 кВ<10 кВ;

2)  По номинальному току:

,           .

3)  Определяем результирующее сопротивление при отсутствии реактора:

К установке на линии применяются выключатели ВМ-6-20, I_{ном отк}=20 кА.

Определяем требуемое сопротивление:

По данному индуктивному сопротивлению по табл. П3.2 [1] выбираем реактор, и технические данные заносим в таблицу 4.1.

Определяем результирующее сопротивление сети с учетом реактора:

Определяем значение тока I_по с учетом установленного реактора:

Проверяем стойкость реактора  в режиме КЗ:

i_дин>i_уд, 49,0 кА >37,96  кА.

Термическая стойкость:

,  Т_а=0,23 с,  t_отк=0,06 с

                         I_т=19,3 кА,     t_терм=4 с.

,     54,4кА²·с <1489,96 кА²·с.

,   I_пt=I_по=13,6965 кА.

 =0,81;          по [1] рис.3.25  Т_а  по табл. 3.8

Аналогично проверяем реактор СН и секционный. Выбранные реакторы занесены в 

таблицу 4.1.

Таблица 4.1

Технические данные выбранного реактора

Таблица 4.2 – Результаты расчёта токов КЗ в различных точках схемы

5. Выбор аппаратов

Электрические  аппараты  выбираются  по  расчётным  условиям  нормального  режима  с  последующей  проверкой  их  работоспособности  в  аварийных  режимах. При  этом  расчётные  величины  должны  быть  меньшими  или  равными  номинальным (каталожным)  параметрам.

5.1 Выбор секционного реактора

См. пункт 3

5.2 Выбор линейного реактора

См. пункт 3

5.3 Выбор выключателей и разъединителей

Выключатели выбираются по расчётным параметрам, которые сравниваются с параметрами гарантируемыми заводами-изготовителями.

Выбираем выключатели:

– по напряжению установки        U_уст ≤ U_ном;                                                                                   (5.1)

– по длительному току                 I_макс ≤ I_ном.                                                                            (5.2)

по отключающей способности составляющей тока КЗ:

– симметричной                                        I_п.τ £ I _{ном.откл};                                                           (5.3)

– ассиметричной         (×I_п.τ + i_а.τ) ≤  ×I _{ном.откл} ×(1 + β_ном).                                             (5.4)

где i_а.ном – номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе для времени τ, кА;

       β_ном – номинальное значение относительного содержания апериодической составляющей в отключаемом токе;

i_а.τ  – апериодическая составляющая тока КЗ в момент расхождения контактов, кА;

τ   – наименьшее время от начала КЗ до момента расхождения дугогасительных контактов, с.

Проверяем выключатели:

– на электродинамическую стойкостьI_п.о ≤ I_дин.с;                                                                               (5.5)

i_у ≤ i_дин,                                                                             (5.6)

  где I_дин.с  – действующее значение предельного сквозного тока КЗ, кА;

i_дин    – амплитудное  значение предельного сквозного тока КЗ, кА.

– на термическую стойкость           B_к ≤ I_т²×t_т,                                                                        (5.7)

  где B_к – тепловой импульс тока КЗ [по формуле (4.21)], А×с²;

I_т – предельный ток термической стойкости (по каталогу), кА;

t_т – длительность протекания тока термической стойкости (по каталогу), с.

5.3.1 Выбор выключателей и разъединителей в цепи ОРУ 330 кВ

Определяем расчётный максимальный ток присоединения с учётом возможных длительных перегрузок

;                                                            (5.8)

 А.

Принимаем к установке воздушный выключатель типа ВВДМ -330Б -50/3150 У1 и разъединитель типа РНД-330Б/32000 У1.

Результаты выбора представляем в виде таблицы 5.1.

Таблица 5.1 – Сборные шины ОРУ-330 кВ

5.3.2 Выбор выключателей и разъединителей в цепи ОРУ 35 кВ

Определяем расчётный максимальный ток присоединения с учётом