Типы и расчет балок (дощатоклееных и клеефанерных). Типы и расчет трехшарнирных рам из клеёной древесины. Методика построения и расчета сетевого графика

расчетная высота сечения стенки, которую следует принимать равной (h_w) при расстоянии между ребрами a ³ h_w и равной (a) при a < h_w.

При поперечном по отношению к оси балки расположении наружных волокон фанерной стенки проверку устойчивости следует производить по формуле (2) на действие только касательных напряжений в тех случаях, когда   h_w/b_w > 80.                    Напряжения в растянутой фанерной обшивке плит (рисунок 2) и панелей должны удовлетворять условии   s_f,t,d £ k_p f_pt,0,d , где  f_pt,0,d   — расчетное сопротивление фанеры растяжению;  k_p  — коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки, принимаемый равным при усовом соединении или с двусторонними накладками: k_p = 0,6 для фанеры обычной и k_p = 0,8 для фанеры бакелизированной. При отсутствии стыков k_p = 1;  s_f,t,d   — расчетные растягивающие напряжения в обшивке плит и панелей.

1— продольные ребра; 2 — обшивки

Рисунок 2 — Поперечное сечение клееных плит из фанеры и древесины

 Расчетные растягивающие напряжения в обшивке плит и панелей определяются по формуле (3).

При определении приведенных моментов инерции и приведенных моментов сопротивления расчетную ширину фанерных обшивок следует принимать равной b_d = 0,9b при l ³ 6a и b_d = 0,15 l b/a при l< 6a (b — полная ширина сечения плиты, l — пролет плиты). Напряжения в сжатой обшивке плит и панелей должны удовлетворять условиюs_f,c,d £ k_pff_pc,0,d ,                    

где     k_pf = 1250 / (a₁/h_t)²  при a₁/ h_t ³ 50;                     k_pf = 1 - (a₁/h_t)²/5000  при a₁/ h_t < 50 ,       

где  a₁ — расстояние между ребрами в свету;  h_t  — толщина фанеры. Верхняя обшивка плит должна быть дополнительно проверена на местный изгиб от сосредоточенной нагрузки 1 кН с коэффициентом надежности, равным 1,2, как пластинка, заделанная в местах приклеивания к ребрам. Ребра и обшивки по шву в месте соединения с ребрами каркаса плит и панелей должны удовлетворять условиям:           t_w,d  £ f_v,0,d,      t_f,d £ f_pv,0,d,                                                                          

где  t_w,d, t_f,d     — соответственно скалывающие напряжения в ребрах каркаса и обшивке по шву в месте примыкания ее к ребрам, определяемые по формуле (7.54);

        f_v,0,d, f_pv,0,d  — расчетное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон и фанеры вдоль волокон наружных слоев.

22. Типы и расчет трехшарнирных рам из клеёной древесины.

Применение КДК обеспечивает повышение сборности строительства, даёт возможность значительно уменьшить массу зданий по сравнению с традиционными конструктивными решениями, обеспечить сокращение расхода стали, снижение трудоемкости и стоимости СМР, обуславливает сокращение транспортных расходов и сроков строительства. С целью удобства монтажа транспортировки, уменьшения трудоёмкости изготовления и исключения влияния осадки опор каркасы одноэтажных зд., как правило, решают в виде трехшарнирных рам с шарнирами на опорах и в коньке. В зависимости от технологии изготовления и используемых материалов 3-хшарнирные рамы делятся на 3 группы: 1) дощатые гнутоклееные; 2) дощатоклееные из прямолинейных элементов; 3) клеефанерные.

Расчёт следует вести по деформированной схеме с учётом напряжений, возникающих из-за геометр. и конструкц. несовершнств  и отклонений геометр. оси от упругого центра поперечного сечения. Несовершенная форма конструкции соответствует нач. деформации, приближённо равной деформации, кот. можно найти с помощью угла наклона (φ ) к конструкции или к соотв. элементу, а также нач. кривой выгиба м/д узловыми точками конструкции, соотв. max эксцентриситету ( e);  -(φ) следует принимать, равным как min: φ =  0,005, для Н ≤ 5 м,   φ = 0,005≤