Нагрузка от собственного веса ригеля:
g = 25bh;
где 25 – плотность ж.б.
кПа.
3.2. Нагрузки и расчетная схема.
Нагрузки, действующие на ригель сведены в таблицу 2.
Таблица 2 - Нагрузки на ригель
Нагрузки |
Нагрузки, кПа |
||
нормативные |
расчетные |
||
Постоянные 1 Пол 2 Плита перекрытия 3 Ригель(35*15см) ае долен 3 Ригель (Ь = 20 см; h = 60 см) |
3,0 18,0 5,25 |
1,2 1,1 1,1 |
3,6 19,8 5,78 |
Итого: Временные 3 Стационарное оборудование 4 Вес людей и материалов |
26,25 15 39 |
1.2 1,2 |
29,18 18,0 46,8 |
Итого: Суммарные 5 Полные 6 В т. ч. длительные (п. 1-4) |
54 80,25 41,25 |
64,8 93,98 47,18 |
3.3 Подбор продольной арматуры и расчет несущей способности ригеля
Арматура подбирается для всех пролетов и опор по максимальным пролетным и опорным изгибающим моменты с учетом их перераспределения и симметрии конструкции. Опорная арматура в связи с выравниванием моментов может быть одинаковой для всех опор. Пример подбора арматуры и расчета несущей способности ригеля при всех стержней и двух оборванных стержней приведены в таблице 3.
Таблица 3 - Подбор арматуры в ригеле и расчет его несущей способности
Проверяемое условие выполняется
4 Вариант перекрытия в монолитном железобетоне
4.1 Схема балочной клетки
Рассматриваем ребристое перекрытие, состоящее из плиты, второстепенной и главной балок. Сетка колонн остается той же. При единичном значении ширины плиты получим формулы:
где q – расчетная нагрузка на плиту без учета ее собственного веса,
Пролет главной балки разделим на три части и вычтем из полученного результата ширину второстепенной балки, равную 20 см, получим l=1,467 Примем полную толщину плиты h=5,5см.
4.2 Расчет плиты
Плиты, в зависимости от отношения длинной и короткой сторон контура, могут рассчитываться как балочные или как опертые по контуру, в монолитных перекрытиях с второстепенными и главными балками плиты – балочные. Они работают на изгиб в направлении меньшей стороны, при этом изгибающим моментом в направлении большей стороны по его малости пренебрегают. Для расчета балочной плиты вырезают полосу шириной 1м. Нагрузки, действующие на 1м длины этой полосы, представлены в таблице6
Таблица 6 - Нагрузки на плиту перекрытия
Нагрузки |
Нагрузки, кПа |
||
нормативные |
r |
расчетные |
|
Постоянные 1 Пол 2 Плита перекрытия g=p*0,2=10,8*0,2=2,16 |
0,5 2,16 прин.1,38 |
1,2 1,1 |
0,5 2,38 прин.1,52 |
Итого: Временные 3 Стационарное оборудование 4 Вес людей и материалов |
2,66 прин.1,88 2,5 6,5 |
1,2 1,2 |
2,88 прин.2,07 3 7,8 |
Итого: Суммарные 5 Полные 6 В т. ч. длительные (п. 1-3) |
9 11,0 4,5 |
10,8 13,68 5,88 |
Изгибающие моменты определяются с учетом перераспределения усилий по формулам:
В крайних пролетах и на первых промежуточных опорах:
в средних пролетах и на средних опорах:
Таблица 7 - Подбор арматуры в плите перекрытия и расчет ее несущей способности
Исходные данные: h = 550 мм,b= 1000мм, класс бетона С20/25, = 13,3 МПа, арматура класса S400 =365 Н/мм2.
Формулы и обозначения |
Крайний пролет |
Опора и средний пролет |
М,кН-м |
2,68 |
1,85 |
d, мм |
400 |
400 |
|
0,127 |
0,087 |
|
0,136 |
0,091 |
, см2 |
2,01 |
1,34 |
Сечение: состав площадь, см2 |
5Ø8 2,52 |
4Ø7 1,92 |
,см2 |
2,52 |
1,54 |
c,м |
0,015 |
0,015 |
d,м |
0,040 |
0,040 |
|
0,171 |
0,104 |
|
0,156 |
0,099 |
|
3,32 |
2,11 |
Марка сетки 1:
;
Марка сетки 2:
4.3 Расчет второстепенной балки
Размеры сечения балки определяются из условия, чтобы относительная высота сжатой зоны по опорному сечению была не больше 0,3.
L= 5.8м.
M=q*l2/11=(g+p)* l2/11=13,68*5,8*5,8 /11=41,8кНм.
;
Назначаем размеры сечения 45 на 17 с целью обеспечения несущей способности второстепенной балки при подборе продольной и поперечной арматуры.
h=40+5=45 см
g=25b*h=25*17*45=1.91кН
где M – изгибающий момент, без учета нагрузки от собственного веса балки. Расчетные пролеты второстепенных балок измеряются в свету между главными балками.
Таблица 8 - Нагрузки на второстепенную балку
Нагрузки |
Нагрузки, кПа |
||
нормативные |
r |
расчетные |
|
Постоянные 1 Пол 2 Плита перекрытия 3 Второстепенная балка |
1,0 4,32 1,91 |
1,2 1,1 1,1 |
1,2 4,76 2,10 |
Итого: Временные 3 Стационарное оборудование 4 Вес людей и материалов |
7,23 5,0 13,0 |
1,2 1,2 |
7,16 6,0 15,6 |
Итого: Суммарные 5 Полные 6 В т. ч. длительные |
18,0 25,23 12,23 |
21,6 28,76 13,16 |
Изгибающие моменты определяются по формулам:
в первом пролете:
на первой промежуточной опоре:
В средних пролетах и на средних опорах:
Поперечные силы составят:
Для крайней опоры:
Q= -0,4ql=0,4*28,76*5,8=66,72кН;
На первой промежуточной опоре:
Q= -0,6ql=0,6*28,76*5,8=100,78кН;
На остальных опорах:
Q= -0,5ql=0,5*28,76*5,8=83,40кН;
M изг. для отрицательных моментов:
М=(g+p)*l*l*
Где - коэффициент для определения ординат отрицательных моментов.
Определим отношоние нагрузок временной и постоянной:
p/g=21,6/7,16=3,0
M5=(g+p)*l*l* =(7,16+21,6)*5,8*5,8*(-0,0715)=69,11кН*м
M6=(g+p)*l*l* =(7,16+21,6)*5,8*5,8*(-0,035)=33,86кН*м
M7=(g+p)*l*l* =(7,16+21,6)*5,8*5,8*(-0,016)=15,48кН*м
M8=(g+p)*l*l* =(7,16+21,6)*5,8*5,8*(-0,014)=13,54кН*м
M9=(g+p)*l*l* =(7,16+21,6)*5,8*5,8*(-0,029)=28,05кН*м
M10=(g+p)*l*l* =(7,16+21,6)*5,8*5,8*(-0,0625)=60,48кН*м
M11=(g+p)*l*l* =(7,16+21,6)*5,8*5,8*(-0,028)=27 ,09кН*м
M12=(g+p)*l*l* =(7,16+21,6)*5,8*5,8*(-0,01)=9,67кН*м
M13=(g+p)*l*l* =(7,16+21,6)*5,8*5,8*(-0,010)=9,67кН*м
M14=(g+p)*l*l* =(7,16+21,6)*5,8*5,8*(-0,028)=27,09кН*м
M15=(g+p)*l*l* =(7,16+21,6)*5,8*5,8*(-0,0625)=60,47кН*м
Расчёт таврового сечения
d=h-c=45-3=42 см
b=0,17 м
b’f≤L/6=5.8/6=0.96=0.9
Mrd=α*fсd*b’f*h’f*(d-0.5*h’f)= 0.348*13.3*1000000*0.9*0.065*(0.42-0.5*0.065)=104,92кН≥87,95кН
Таблица 9 – Подбор арматуры во второстепенной балке и расчёт ее несущей способности
Исходные данные: h = 450 мм,b= 170мм, класс бетона С20/25, = 13,3 МПа, арматура класса S400 =365 Н/мм2.
Формулы и обозначения |
Пролет1 |
Пролет2 |
Опора В |
||||
+ |
+ |
- |
|||||
М.кН-м |
87,95 |
60,47 |
69,11 |
||||
d, мм |
420 |
420 |
420 |
||||
0,049 |
0,034 |
0,204 |
|||||
0,11 |
0,09 |
0,29 |
|||||
0,961 |
0,969 |
0,879 |
|||||
0,11<0,61 |
0,09<0,61 |
0,29<61 |
|||||
, см2 |
5,96 |
4,07 |
5,12 |
||||
Сечение: состав площадь, см2 |
4Ø14 6,15 |
4 Ø 12 4,52 |
4Ø14 6,15 |
||||
Расчет несущей способности при необорванных стержнях |
|||||||
,см2 |
6,15 |
4,52 |
6,15 |
||||
,см2 |
-- |
-- |
-- |
||||
3,5 |
3,5 |
3,5 |
|||||
d=h – с |
41,5 |
41,5 |
41,5 |
||||
-- |
-- |
-- |
|||||
0,053 |
0,039 |
0,319 |
|||||
0,052<0,368 |
0,044< 0,368 |
0,270< 0,368 |
|||||
кН.м |
92,87 |
77,10 |
78,85 |
||||
Расчет несущей способности при двух оборванных стержнях |
|||||||
см2 |
3,08 |
2,26 |
3,08 |
||||
с, см |
3,5 |
3,5 |
3,5 |
||||
d = h - с,см |
41,5 |
41,5 |
41,5 |
||||
0,027 |
0,020 |
0,160 |
|||||
0,029< 0,368 |
0,022 < 0,368 |
0,153< 0,368 |
|||||
50,82 |
38,55 |
44,7 |
|||||
Для всех пролетов и опор длинна анкеровки равна:
Таблица 10 – Подбор поперечной арматуры во второстепенной балке и расчёт ее несущей способности
Исходные данные : h = 450 мм,b= 170 мм,d=420 мм, класс бетона
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.