Проектирование основных несущих конструкций 6-этажного промышленного здания без подвала

Страницы работы

88 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

Поперечное армирование второстепенной балки: а – для крайнего пролета; б – для средних пролетов

6.3.5 Построение огибающей эпюры, эпюры моментов и определение мест обрыва продольных стержней

Огибающая эпюра изгибающих моментов строится для двух схем загружения. В первой схеме полная нагрузка g+p – в нечетных пролетах и условная постоянная нагрузка g+p/4 – в четных пролетах, во второй схеме полная нагрузка  g+p – в четных пролетах и условная постоянная нагрузка g+p/4 – в нечетных пролетах.

Отношение p/g= 18/5,974=3.

Для построения эпюры материалов определим несущую способность балки в расчетных сечениях при оставшихся (необорванных) стержнях. Расчет сведен в таблицу 6.7.

Таблица 6.7 – Расчет несущей способности балки при оставшихся (необорванных) стержнях              

№ п/п

Формулы

и обозначения

Крайний пролет

Средний пролет

Первая промежуточная   опора

Средняя промежуточная    опора

1

Площадь оставшейся арматуры, см2

2Ø14

3,08 см2

2Ø12

2,26 см2

2Ø14

3,08 см2

2Ø14

3,08 см2

2

с, мм

27

26

27

27

3

d=h-c, мм

323

324

323

323

4

0,017

0,013

0,214

0,214

5

0,0169

0,0129

0,191

0,191

6

,кН·м

43,58

33,47

39,93

39,93

Места теоретического обрыва стержней определяем аналитически. Для стержней, проходящих над опорами, расстояние от опоры до места теоретического обрыва определяется по следующим формулам:

¾  для первой промежуточной опоры слева:

¾  для первой промежуточной опоры справа:

¾  для второй промежуточной опоры соответственно слева и справа:

Msup – опорные моменты на соответствующих опорах;  MRd  – несущая способность балки в опорных сечениях при оставшихся (необорванных) Msup – опорные моменты стержнях; M6, M9, M11, – отрицательные моменты огибающей эпюры соответственно в точках 6, 9, 11. Все моменты подставляются по абсолютным значениям.

 Для крайнего пролета:

Msup,l= 0 кН·м; Msup,r= β·(g+pl2=0,0715·(5,974+18)·5,72=55,69 кН·м;            

M=MRd, 1(2)=43,58 кН·м;

q=g+p=23,794 кН/м;

b=0,5l+(Msup,l- Msup,r)/ql=0,5·5,7+(0-55,69)/(23,974·5,7)=2,44 м;

с=2(M+ Msup,l)/q=2·(43,58+0)/23,974=3,63м;

x1=0,92 м;  x2=3,96 м.

Для среднего пролета:

Msup,l= 55,69 кН·м; Msup,r= β·(g+pl2=0,0625·(5,974+18)·5,72=48,32 кН·м;      

M=MRd, 3(2)=33,47 кН·м;

q=g+p=23,794 кН/м;

b=0,5l+(Msup,l- Msup,r)/ql=0,5·5,7+(55,69-48,32)/(23,974·5,7)=2,90  м;

с=2(M+ Msup,l)/q=2·(33,47+55,69)/23,974=7,44 м;

x1=1,92 м;  x2=3,88 м.

Для первой промежуточной опоры слева:

Msup= β·(g+pl2=0,0715·(5,974+18)·5,72=55,69 кН·м; 

q=g+p=23,794 кН/м;

Нулевая точка для отрицательного опорного момента в первом (крайнем) пролете удалена от первой промежуточной опоры на расстоянии

          

M=MRd, 2(2)=39,93 кН·м;

Для первой промежуточной опоры справа:

Msup=55,69 кН·м; 

q=g+p=23,794 кН/м;

M=MRd, 2(2)=39,93 кН·м;

M6= β·(g+pl2=0,035·(5,974+18)·5,72=27,26 кН·м;      

Для средней промежуточной опоры слева:

Msup=48,32  кН·м; 

q=g+p=23,794 кН/м;

M=MRd, 4(2)=2,65 кН·м;

M9= β·(g+pl2=0,029·(5,974+18)·5,72=22,59 кН·м;       

Определяем длину анкеровки lbd  обрываемых в пролете стержней продольной арматуры.

В крайнем пролете  обрывается 2 стержня Ø14 мм класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры As,red=3,08 см2 (2Ø14 мм), принятая площадь сечения арматуры As,prov=6,15 см2 (4Ø14 мм). По таблице Ж.2 [1] базовая длина анкеровки lb= 40·14=560 мм. Длина анкеровки обрываемых стержней в соответствии с формулой (3.13):

Минимальная длина анкеровки:

¾  0,6 lb=0,6·560=336 мм;

¾  20Ø=20·14=280 мм;

¾  h/2=350/2=175 мм.

Окончательно принимаем  lbd=340 мм.

В среднем пролете  обрывается 2 стержня Ø12 мм класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры As,red=2,26 см2 (2Ø12 мм), принятая площадь сечения арматуры As,prov=4,52 см2 (4Ø12 мм). По таблице Ж.2 [1] базовая длина анкеровки lb= 40·12=480 мм. Длина анкеровки обрываемых стержней в соответствии с формулой (3.13):

Минимальная длина анкеровки:

¾  0,6 lb=0,6·480=288 мм;

¾  20Ø=20·12=240 мм;

¾  h/2=350/2=175 мм.

Окончательно принимаем  lbd=290 мм.

На первой промежуточной опоре  обрывается 2 стержня Ø12 мм класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры As,red=3,08 см2 (2Ø14 мм), принятая площадь сечения арматуры As,prov=5,34 см2 (2Ø14 мм и 2Ø12мм). По таблице Ж.2 [1] базовая длина анкеровки lb= 40·12=480 мм. Длина анкеровки обрываемых стержней в соответствии с формулой (3.13):

Минимальная длина анкеровки:

¾  0,6 lb=0,6·480=288 мм;

¾  20Ø=20·12=240 мм;

¾  h/2=350/2=175 мм.

Окончательно принимаем  lbd=290 мм.

На средней  промежуточной опоре  обрывается 2 стержня Ø12 мм класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры As,red=2,26 см2 (2Ø12 мм), принятая площадь сечения арматуры As,prov=4,52 см2 (4Ø12 мм). По таблице Ж.2 [1] базовая длина анкеровки lb= 40·12=480 мм.

Минимальная длина анкеровки:

¾  0,6 lb=0,6·480=288 мм;

¾  20Ø=20·12=240 мм;

¾  h/2=350/2=175 мм.

Окончательно принимаем  lbd=290 мм.

Огибающие эпюры изгибающих моментов и эпюра материалов второстепенной балки приведены на рисунке 6.7.

Рисунок 6.7 – Огибающие эпюры изгибающих моментов и эпюра материалов второстепенной балки

 


7 Расчет ограждающих несущих стен здания из каменных  конструкций

7.1 Определение усилий

Таблица 1. Сбор нагрузок на несущий простенок

Вид нагрузки

Величина нагрузки, кН/м2

Грузовая площадь, м2

Нагрузка на простенок, кН

нормативная

коэффициент надежности по нагрузке γf

расчетная

Покрытие:

1 Слой гравия на битумной мастике

0,16

1,35

0,216

Агр=(l1/2+0,5)·l2=

=(5,75/2+0,5)·6=20,25

2 Гидроизоляционный ковер

0,1

1,35

0,135

3 Цементно-песчаная стяжка γ=20кН/м3; δ=20мм

20·0,02=0,4

1,35

0,54

4 Утеплитель γ=4кН/м3; δ=150мм

4·0,15=0,6

1,35

0,81

5 Пароизоляция

0,03

1,35

0,04

Итого

1,29

1,741

35,24

6 Плита покрытия

3

1,35

4,05

82,0

7 Ригель (b= 25 см, h=60см)

0,25·0,6·25/6==0,625

1,35

0,84

17,1

8 Снег

1

1,5

1,5

30,38

Итого

5,915

8,131

164,72

Перекрытие:

1 Пол

0,5

1,35

0,675

Агр = 5,75/2·6=

=17,25

11,64

2 Плита перекрытия

3,0

1,35

4,05

70

3 Ригель (b= 25 см, h=60см)

0,625

1,35

0,84

14,6

4 Стационарное оборудование (длительно действующая)

3,0

1,5

4,5

207,0

5 Вес людей и материалов (кратковременно действующая)

5,0

1,5

7,5

Итого

12,125

17,565

303,24

Наружные стены:

С.в. стены с учетом штукатурки (0,51+0,022)·18=9,58

9,58

1,35

12,93

Агр=(bпр+bпH-

-bп·hр=

=(3,685+2,4)·3,6—1,5×2,4=8,725

112,81

Вес карнизного участка стены высотой 60 см

9,58

1,35

12,93

Агр=(3,685+2,4)××0,6=3,65

47,21

Вес надоконного участка стены высотой 120 см (∆F)

9,58

1,35

12,93

Агр=(3,685+2,4)××1,2=7,302

94,40

Итого

8,0

12,0

Разрез

Фрагмент фасада

Фрагмент плана

7.2 Определение толщины стены из условий предельной гибкости

Похожие материалы

Информация о работе