Описание работы и свойств гидравлических передач машины. Выбор комплектующих. Проверочный расчет. Тепловой расчет, страница 4

 – предел прочности;

– максимальное давление жидкости.

Для напорного трубопровода гидравлической линии 1 использована сталь 20 (Па). Расчетная толщина стенки , м:

м.

Наружный диаметр трубопровода , м [2, c.42]:

                                                                (17)

м.

Приняты стандартные значения наружного диаметра  и толщины стенки напорного трубопровода гидропередачи РО1:  м.;  м.

Фактическое значение внутреннего диаметра трубопровода , м [2 c.41]:

                                                       (18)

м.

Фактическое значение скорости  потока рабочей жидкости , м/с:

                                                                  (19)

 м/с

Для напорного трубопровода гидропередачи РО2 расчетом по формуле (15) при  получено  м.

Для напорного трубопровода гидропередачи РО2 использована сталь 45 (Па). Расчетом по формуле (16)  при  м. получено м.

Расчетом по формуле (17) при м, м. получено м.

Приняты стандартные значения наружного диаметра  и толщины стенки напорного трубопровода гидропередачи РО2:  м.;  м.

Расчетом по формуле (18) получено фактическое значение внутреннего диаметра напорного трубопровода гидропередачи РО2 , м.

Расчетом по формуле (19) получено фактическое значение скорости  потока рабочей жидкости =5,31 м/с.

2.5.2 Расчет и выбор трубопроводов сливной и всасывающей линий.

Сливной и всасывающий трубопроводы для обеих гидропередач общие.

Скорость жидкости в сливном трубопроводе принята м/с, во всасывающем -  м/с. Суммарная производительность силовых насосов , м³/с:

м³/с.

Расчетом по формуле (15) получено:м,  м, м, м.

Для всасывающей и сливной линий из конструктивных соображений минимальная толщина стенки м.

Расчетом по формуле (17) получено: м, м,  м, м.

Приняты стандартные значения наружного диаметра  и толщины стенки сливного и всасывающего трубопроводов:  м, м, м,  м, м,  м.

Расчетом по формуле (18) получены фактические значения внутреннего диаметра сливного и всасывающего трубопроводов: м,  м, м, м.

Расчетом по формуле (19) получены фактические значения скорости  потока рабочей жидкости в сливном и всасывающем трубопроводах: =1,94 м/с, =1,91 м/с, =1,92 м/с, =0,93 м/с.

2.6 Выбор распределителей.

Распределители выбраны по принципиальной схеме, по расходу и давлению жидкости, а также по типу управления.

Для гидропередачи РО1 выбран распределитель с закрытым центром и гидравлическим управлением марки 1Р.И.20.44. Для гидропередачи РО2 выбран распределитель с открытым центром и электрогидравлическим управлением марки 1Р.ЕХ.20.64.

Выбранные распределители одного типа 1Р, что упрощает техническое обслуживание машины.

2.7 Выбор фильтров.

Сливные фильтры выбраны по требуемой тонкости фильтрации и расходу жидкости в сливной линии с запасом 20%.

Требуемый расход фильтров ,л/мин:

,                                                       (20)

где – суммарный расход силовых насосов.

 л/мин

Выбраны 2 параллельно соединенных фильтра марки 1.1.50-25 общим номинальным расходом 500 л/мин.

            2.8 Выбор предохранительных клапанов.

Предохранительные клапаны выбраны по давлению настройки, расходу жидкости в защищаемой линии, наличию и типу управления.

Для первичной защиты гидропередачи РО1 выбран управляемый предохранительный клапан КП1 непрямого действия  марки МКПВ-20/3 Т2 П2.24 ХЛ4.

Для первичной защиты гидропередачи РО2 выбран неуправляемый предохранительный клапан КП4 непрямого действия  марки МКПВ-20/3 Т4 П3.24 ХЛ4.

Для вторичной защиты гидропередач РО1 и РО2 выбраны предохранительные клапаны КП2 и КП5 прямого действия марки К2.20.01.

3.ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ.

Цели расчета: определение потерь давления в гидропередачах; определение соответствия требуемых и расчетных мощностей, сил, вращающих моментов и скоростей рабочих органов; корректировка передаточных отношений.