Расчет подкрановой балки. Сбор нагрузок. Определение расчетных усилий. Подбор сечения балки. Установление размеров опорной части балки с проверкой на устойчивость

Страницы работы

Содержание работы

2.4 Расчет подкрановой балки.

2.4.1 Сбор нагрузок.

Для крана грузоподъемностью Q=5т по ГОСТ 25546–82  принимаем:

Pк=55 кН – максимальное давление крана на рельс, Gт=20 кН – масса тележки, крановый рельс КР-70 по ГОСТ 4121-76*.

Вертикальное давление колеса крана:

, где:  – коэффициент сочетаний при учете работы одного крана;

 – коэффициент надежности по нагрузке;

 – коэффициент надежности по назначению здания;

 – коэффициент динамичности.

Горизонтальное боковое давление колеса крана от поперечного торможения тележки:

, где:  – коэффициент трения при торможении тележки с гибким подвесом                                   груза;

 – вес тележки;

– число тормозных колес тележки;

– общее количество колес.

Нормативное горизонтальное усилие, передающееся одним колесом крана:

.

2.4.2 Определение расчетных усилий.

Для определения наибольших изгибающих моментов и поперечных сил устанавливаем краны в самое невыгодное положение. Положение равнодействующей сил R=2Pк по отношению к середине балки находим по значению x (рис.1а).

Рис. 2     Линии влияния  Mmax и Qmax.

Опорные реакции:

,

.

Максимальные изгибающий момент и поперечная сила от вертикальной нагрузки определяются по ф-лам :

Расчетные изгибающий момент и поперечная сила с учетом собственного веса вычисляются следующим образом:

, где и  - коэф., равные :

,

Расчетные изгибающий момент и поперечная сила от поперечной горизонтальной нагрузки:

2.4.3 Подбор сечения балки.

По таблице 50 для конструкции II группы в климатическом районе II4 принимаем сталь С235. По таблице 51 при толщине проката от 4 до 10 мм и св. 10 до 20 мм расчетное сопротивление листового проката Ry=230 МПа.

Определяем требуемый момент сопротивления балки:

.

Определяем минимальную высоту сечения балки из условия жесткости, т.е. не допущения предельного прогиба:

.

Предварительно задавшись высотой балки , определим рациональную толщину стенки .

Минимальная толщина стенки из условия ее работы на срез:

, где: =1.5;

;

– высота стенки, принимаемая из условий:

Определяем толщину стенки из условия смятия под колесом крана:

 – расчетное давление колеса крана с учетом коэффициента перегрузки n=1.1.

– момент инерции рельса.

Окончательно принимаем толщину стенки .

Определяем оптимальную высоту балки из условия минимального расхода материала для асимметричных балок:

, где:  – коэффициент асимметрии сечения.

Окончательно принимаем высоту балки h=350 мм.

Определяем требуемую площадь сечения составной балки, а также площади ее верхнего и нижнего поясов:

;

;

.

Компонуем сечение исходя из следующих соображений:

1.  Из условия обеспечения общей устойчивости балки: ;

2.  Из условия свариваемости элементов: , принимаем  (по сортаменту ГОСТ 82-70*);

3.  Из условия обеспечения местной устойчивости сжатого пояса: ;

4.  ;

5.  Назначаем  по сортаменту универсальной стали:  с учетом того, что минимальная ширина верхнего пояса должна быть не менее 300мм. Ширина нижнего пояса должна быть не менее 180мм, что гарантирует применение автоматической сварки. Принимаем ширину нижнего пояса .

С учетом полученных параметров принимаем  сечение балки (рис. 2).

Рис. 2   Сечение подкрановой балки.

Геометрические характеристики принятого сечения балки.

Определим геометрические характеристики сечения с помощью программного комплекса «LIRA»

Х А Р А К Т Е Р И С Т И К И   С Е Ч Е Н И Я

Наименование

Обозначение

Значение

Ед. изм.

И С Х О Д Н Ы Е   Д А Н Н Ы Е

Модуль упругости

E

23

кН/см2

Коэффициент Пуассона

n

0.3

Модуль сдвига

G

8.84615

кН/см2

Плотность материала

r

7.69822e-005

кН/см3

Я Д Р О В Ы Е   Р А С С Т О Я Н И Я

Максимальная абсцисса

Y+

2.64822

см

Минимальная абсцисса

Y-

2.64822

см

Максимальная ордината

Z+

9.81386

см

Минимальная ордината

Z-

15.1415

см

Наименование

Обозначение

Значение

Ед. изм.

Ж Е С Т К О С Т Н Ы Е   Х А Р А К Т Е Р И С Т И К И

Осевая жесткость

EF

1845.52

кН

Изгибная жесткость относительно оси Y

EIy

384619

кН*см2

Изгибная жесткость относительно оси Z

EIz

73310.1

кН*см2

Жесткость на кручение

GIt

0

кН*см2

Секториальная жесткость

EIw

0

кН*см4

Сдвиговая жесткость относительно оси Y

GFy

0

кН

Сдвиговая жесткость относительно оси Z

GFz

0

кН

Погонная масса

g

0.617705

кН

Г Е О М Е Т Р И Ч Е С К И Е   Х А Р А К Т Е Р И С Т И К И

Габариты сечения:

b

30

см

h

35

см

Координаты центра тяжести относительно системы координат Xo0oYo:

Xoc

-8.445e-017

см

Yoc

21.236

см

Периметр внешнего контура

Pext

164.4

см

Периметр внутренних контуров

Pint

0

см

Площадь

F

80.24

см2

Момент инерции относительно оси X

Ix

16722.6

см4

Момент инерции относительно оси Y

Iy

3187.4

см4

Центробежный момент инерции относительно системы координат XOY

Ixy

-8.47033e-014

см4

Угол поворота главных осей инерции

Fi

0

°

Главный момент инерции относительно оси Y

Iy

16722.6

см4

Главный радиус инерции относительно оси Y

Ry

14.4363

см

Главный момент инерции относительно оси Z

Iz

3187.4

см4

Главный радиус инерции относительно оси Z

Rz

6.30264

см

Момент сопротивления изгибу относительно оси Y (Z+)

Wy+

1214.95

см3

Момент сопротивления изгибу относительно оси Y (Z-)

Wy-

787.464

см3

Момент сопротивления изгибу относительно оси Z (Y+)

Wz+

212.493

см3

Момент сопротивления изгибу относительно оси Z (Y-)

Wz-

212.493

см3

Похожие материалы

Информация о работе