3 Расчетно-конструктивная часть
3.1 Расчет и конструирование монолитной плиты перекрытия
Монолитная плита перекрытия сплошного сечения, защемленная по трем сторонам
|
|
||
|
|
|
|
Рис.3.1
Исходные данные: плита толщиной 16 см в ячейке 3000 х 4800 монолитного здания. Внутренние стены и плиту перекрытия изготавливают из тяжелого бетона класса по прочности C 15/20.
Расчетная схема плиты: плита защемлена по трем сторонам и не имеет опоры по четвертой стороне.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Моменты в панелях |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная схема плиты. |
|
Расчёт железобетонных элементов по прочности сечений, нормальных к продольной оси, будем вести по методу предельных усилий в соответствии с СНБ 5.03.01-02 |
|
Класс бетона С15/20 |
|
|
|
(таб. 6.1[1]) |
|
|
|
(п. 6.1.2.11[1]) |
|
|
|
|
|
|
|
для марки по подвижности П1 |
|
Класс арматуры S500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подбор арматурных сеток для нижней части сечения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Так как Выполним расчет при следующих данных |
|
По табл. 4.3[2] для бетона С20/25 находим |
|
по табл. 6.5[2] |
|
|
|
|
|
|
|
При |
|
|
|
по таб. 6.7[2] находим |
|
|
|
|
|
|
|
Из табл. 6.6[2] находим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение параметров сжатой зоны сечения при работе сечения в области деформирования 1а |
|
|
|
|
|
Для арматуры S500 при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(п. 6.1.5.4[1]) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величину требуемой площади растянутой продольной арматуры на 1 п.м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем : 4d4 S500 |
|
|
|
4d3 S500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Высота сжатой зоны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Находим величину предельного изгибающего момента, воспринимаемого сечением |
|
по сжатому бетону |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по растянутой арматуре |
|
|
|
|
|
по таб. 6.7[2] находим |
|
|
|
|
|
|
|
по таб. 6.7[2] находим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет ведем по наибольшему моменту, в направлении
момента |
|
Максимальный прогиб на краю плиты загруженной равномерно распределенной нагрузкой может быть определен по формуле: |
|
По таб. 11.1[2] коэффициент |
|
|
|
|
|
При |
|
|
|
|
|
|
|
Эффективный модуль упругости |
|
|
|
|
|
для марки по подвижности П1 |
|
|
|
|
|
Ф - предельное значениекоэффициент ползучести определим из номограммы, приведенной на рис. 4.16.[2] |
|
При |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для t=30 сут. |
|
Коэффициент приведения |
|
|
|
|
|
Геометрические характеристики сечения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Жесткость сечения без трещин |
|
|
|
|
|
Прогиб в середине пролета |
|
|
|
|
|
Допустимый прогиб |
|
|
|
|
|
Подбор арматурных сеток для опорной части сечения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(п. 6.1.5.4[1]) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Так как Выполним расчет при следующих данных |
|
по табл. 6.5[2] |
|
|
|
|
|
|
|
При |
|
|
|
по таб. 6.7[2] находим |
|
|
|
|
|
|
|
Из табл. 6.6[2] находим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение параметров сжатой зоны сечения при работе сечения в области деформирования 1а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для арматуры S500 при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величину требуемой площади растянутой продольной арматуры на 1 п.м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величину требуемой площади растянутой продольной арматуры на 1 п.м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем : 4d4 S500 |
|
|
|
4d5 S500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Высота сжатой зоны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Находим величину предельного изгибающего момента, воспринимаемого сечением |
|
по сжатому бетону |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по растянутой арматуре |
|
|
|
|
|
по таб. 6.7[2] находим |
|
|
|
|
|
|
|
по таб. 6.7[2] находим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.
< 0,104 то элемент
работает в области деформирования 1а .
= 2,7 
