В этом случае рассмотрим возможность дополнительного снижения реактивной нагрузки с тем, чтобы иметь возможность выбрать не ближайшие большие, а ближайшие меньшие числа, кратные трём.
Это возможно, когда соблюдается условие:
Nм*β*Sном ≥ S (**)
где Nм – ближайшее меньшее к Nрасч кратное трём число. В данном случае Nм=3.
Nм*β*Sном=3*0,93*1600=4464 ≥ 5925,3 ; т.е. условие (**) не выполняется, следовательно, возможности снижения реактивной нагрузки нет. Окончательно принятым значением N считаем 6.
И) Определим расчётный ток в кабелях, питающих трансформаторы(потерями в трансформаторах пренебрегаем). По условию задания схема питания трансформаторов мощностью 1600 кВА – радиальная, т.е. каждый из N=6 трансформаторов запитан по отдельной кабельной линии.
Iраб.к.=Imax*nтк/N=S*nтк/√3*U*N=S*nтк/√3*10*N, где nтк – число трансформаторов, присоединённых к кабелю: nтк=1 при радиальных линиях.
Iраб.к.=5925,3*1/√3*10*6=57 А
К) Сечения кабелей по экономической плотности вычисляем по формуле:
qэ= Iраб.к./jэ, где jэ, А/мм² - экономическая плотность тока. По ПУЭ, для кабеля с алюминиевыми жилами в бумажной пропитанной изоляции, при Тм=3770ч., jэ=1,4
qэ= 57/1,4=40,7 мм²
По полученному расчётному значению qэ=40,7 мм² принимается ближайшее стандартное значение q=35, для которого по ПУЭ определим Iдоп – допустимый ток нормального режима, Iдоп=115 А.
Если Iдоп≥Iраб.к. , то кабель по условию нагрева длительным рабочим током нормального режима проходит.
Iдоп=115≥Iраб.к.=57 т.е. условие выполняется, и кабели по условиям нагрева проходят.
Л) Проверяем выбранное сечение на нагрев длительным током послеаварийного режима по условию:
Iдоп.ав≥Iраб.ав, где Iдоп.ав=1,3*Iдоп, Iраб.ав=кав* Iраб.к., при n=3 кав=1,5
Iдоп.ав=1,3*115=149,5 А Iраб.ав=1,5*57=85,5 А
Iдоп.ав =149,5≥ Iраб.ав=85,5 условие выполняется, следовательно выбранное сечение правильно.
Далее приводится таблица с расчётами электрических нагрузок.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.