Проектирование системы электроснабжения промышленного предприятия (источник питания – шины 110 кВ районной подстанции, расположенной справа от предприятия на расстоянии 5 км), страница 7

S ₂ ≤ S _ном  , где S _ном  - номинальная мощность в выбранном классе точности:

S ₂ – нагрузка всех измерительных приборов и реле.                               

S ₂ = .

Длина  соединительных проводов от трансформатора тока до измерительных приборов 6м.

К трансформатору напряжения присоединены обмотки счетчиков шести линий  и вольтметры сборных шин.

Все данные по трансформаторам тока сведены в табл.9.

Таблица 9.

Расчетные данные	Каталожные данные. Трансформатор тока ТВЛ М6-УЗ
Uуст = 10кВ I max = 489 А ί у = 13,86 кА Вк = 5,52·(1,29+0,01)=39,2 кА2·с	U ном = 10 кВ I н = 1000 А ί дин = 17,5 кА I2 тер · tтер = 522·3=8112 кА2·с

Вторичные нагрузки трансформаторов тока приведены в табл.10.

Таблица 10.

Прибор	Тип	Нагрузка, В·А, фазы
		А	С
Амперметр. Счетчик активной энергии. Счетчик реактивной энергии. Итого :	Э-350 САЗ-И681 СРУ-И689	0,5 2,5 2,5 5,5	- 2,5 2,5 5

Для проверки трансформатора тока по вторичной нагрузке, подсчитываем нагрузку приборов (табл.10).

r_{приб =} = = 0,22 Ом.

Сопротивление проводов:

r_пр = r_{2 ном} - r_приб- r_к , Ом;

r_пр = 0,6-0,22-0,05 = 0,33 Ом, где r_{2 ном} = 0,6 Ом в классах точности для ТВЛМ-6,

r_к = 0,.5 Ом – сопротивление контактов,

r_приб =0,22Ом – сопротивление приборов.                                                 

Сечение соединительных проводов:

F =  = 0,58 мм², где ρ = 0,0283 .

Принимаем контрольный кабель с аллюминиевыми жилами 2 мм² [4].

Выбираем трансформатор напряжения ЗНОМ - 6,  U_{1 ном}  = 6/,

S _2ном = 50 В·А в классе точности 0,5.

К трансформатору напряжения присоединены два вольтметра ( Э-335,  S_2в = 2 В·А) и по шесть счетчиков активной и реактивной энергией  (S_2сч =2·2,0 Вт, сosφ = 0,38,  tgφ = 2,43).

Определяем нагрузку этих приборов:

Р _приб =2·S_2в· сosφ + 6· S_2сча· сosφ + 6· S_2счр· сosφ =2·2,0·0,38 + 6·2·0,38 + 6·2·0,38 = 13,5   Вт;

Q _приб = 6· S_2сча· tgφ + 6 · S_2счр· tgφ = 6·2·2,43 + 6·2·2,43  =  58,3   вар;

S _приб =  = = 127 В·А, что меньше мощности трех однофазных трансформаторов напряжения                        ( 50·3 = 150 В·А ).

8. Выбор числа и мощности цеховых ТП

Ориентировочно выбор единичной мощности трансформаторов цеховых подстанций может производиться по удельной плотности нагрузок корпусов (кВ ·А/м²) и полной расчётной нагрузке объекта (кВ ·А).

При плотности нагрузки напряжением 380В до 0,2кВ·А/м² целесообразно применять трансформаторы мощностью до 1000 кВ ·А включительно.

При плотности нагрузки от 0,2 до 0,5 кВ·А/м² целесообразно применять трансформаторы мощностью 1600 кВ·А/м², а при плотности нагрузки > 0,5 кВ ·А/м² – 2500 кВ ·А или 1600 кВ ·А. Согласно ГОСТ 14209-97 коэффициент загрузки цеховых трансформаторов принимаем β_Т = 0,9.

Определим плотности нагрузки для корпусов.

Для корпуса № 1:

σ₁ = S_{расч 10} / F₁ = 2672/15300 = 0,17.

Для остальных корпусов результаты расчётов сведены в табл. 4.

В соответствии с σ₁ в корпусе № 1 предварительно выбираем трансформаторы мощностью по 1000 кВ ·А. Так как в первом корпусе преобладают нагрузки I и II категорий, принимаем к установке в этом цехе двухтрансформаторных КТП.

В корпусах № 4 – № 12 также устанавливаем двухтрансформаторные КТП. В корпусах № 2 и № 3 устанавливаем однотрансформаторные подстанции, так как в этих корпусах преобладает нагрузка III категории.

В табл. 4 указаны выбранные число и мощности трансформаторов цеховых ТП.

Таким образом, предварительно единичные мощности цеховых трансформаторов составляют:

- корпуса № 1 и № 3 – по 630 кВ ·А;

- корпуса №2, № 7, № 12 – 400 кВ ·А;

- корпуса №4, №6, № 11 – 1000 кВ ·А;

- корпуса № 5, № 8, № 9 и № 10 – 1600 кВ ·А.

Таблица 4