Электротехника \ Системы электроснабжения

Проектирование системы электроснабжения промышленного предприятия (источник питания – шины 110 кВ районной подстанции, расположенной справа от предприятия на расстоянии 5 км), страница 10

№ кабеля	Питаемые объекты	Источник питания	Длина кабеля, ℓ мм	I_{раб н}, А	I_{раб АВ}, А	q_э мм²	q_{таб 1}, мм²	q_Т, мм²	Марка и сечение кабеля, мм²	Β_{к, н}	Β_{к, АВ}	Ѕ_{откл 2}, КВ·А
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
W1,W2	Магистраль ТП1	ГПП	800	101	202	58	120	120	АПвП-1х120	0,34	0,68	0
W23	Нагрузка корпуса 2	ТП1	200				240		2хАВБ_бШ_в-4х240	0,95
W3,W4	Магистраль ТП4	ГПП	900	205	410	116	185	120	АПвП-1х185	0,62	1,24	0
W30	Нагрузка корпуса 3	ТП;	90	1200			185		4хАВБ_бШ_в-4х185	0,57	1,14
W5-W8	ТП5	ГПП	350	290	580	171	300	120	АПвП-1х300	0,58	1,16	0
W9,W10	Магистраль ТП6	ГПП	650	161	322	91	120	120	АПвП-1х120	0,54
W11,W12	ТП7	ГПП	450	19,4	38,8	11	120	120	АПвП-1х120	0,065	0,13	0
W13-W16	ТП8	ГПП	100	135	270	80,6	120	120	АПвП-1х120	0,46	0,92	0
W17-W20	ТП9	ГПП	200	110	220	65	120	120	АПвП-1х120	0,37	0,74	0
W31,W32	Нагрузка корпуса 12	ТП11	100	462	924		240		3хАВБ_бШ_в4х240	0,4		0
W27-W28	ТП11	ГПП	350	210	420	118	185	120	АПвП-1х185	0,58	1,16	0
W21-W26	ТП12	ГПП	370	93	186	70	120	120	АПвП-1х120	0,32	0,64	0

Для корпуса №1:

β_кн1= 101/295 =0,34.

Для остальных корпусов расчеты представлены в табл.5.

Загрузка кабельных линий в аварийном режиме:

β_кав_i = I _ав_i/ I_длит_доп.

Для корпуса №1:

β_кав1 = 202/ 295 = 0,68.

Результаты расчетов для остальных корпусов представлены в табл.5.

По результатам расчетов можно сделать вывод о том, что в нормальном и аварийном режимах недопустимой перегрузки кабельных линий нет. Поэтому ограничивать переток мощностей по кабельным линиям не требуется.

S _{откл i} =0.

11. Компенсация реактивной мощности на напряжение 0,38кВ

Для выбранного ранее количества трансформаторов в корпусах определяет наибольшую реактивную мощность, которую целесообразно передать через трансформаторы в сеть напряжением 0,38кВ, по выражению:

Q _max_T = √ (N_T β S _T_ном )² – P² _{расч 10} , квар где N_т – число трансформаторов 10/0,38кВ;

β – коэффициент загрузки трансформаторов;

S_тном – номинальная мощность трансформатора;

Р_расч10 – расчетная мощность нагрузки (см. табл.2).

Проведём расчёт на примере цеха № 5.

Для цеха № 5:

Q _max_T₅ = √ (4 0,9 1600)² – 5516² = 1520 квар.

Для остальных цехов результаты расчётов сведены в табл. 6.

Суммарная мощность конденсаторных батарей на напряжение до 0,38 кВ составит:

Q _{н.к. Т5} = Q _расч - Q _max_Т5 , где Q _расч – максимальная расчётная мощность цеха (табл. 2).

Для цеха № 5:

Q _{н.к. Т.5} = 4548 – 1520 = 3028 квар.

Если в расчётах окажется, что Q _{н.к. i} < 0, то в табл. 6 ставим Q _{нк i} = 0.

Вычислим дополнительную мощность КБ, необходимую для снижения потерь мощности в трансформаторах:

Q _{н.к. 2} = Q _max - Q _{н.к. 1} - γ·N_в S _T_·ном·, квар где γ - расчётный коэффициент, зависящий от параметров K_р1 и K_р2табл. 8.1 [4].

Определяем коэффициент K _р1, зависящий от количества рабочих смен. Принимаем K_р1 = 11 для трёхсменной работы. K _р2 , зависящий от мощности трансформатора, находится по табл. 8.2 [4]. Для S_T = 1000 кВ·А и длине кабельной линии от 0,5 до 1 км K_р2 = 7.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

Скачать файл