Расчет защиты блока и защита от междуфазных коротких замыканий, страница 2

Схемы соединений, коэффициенты схем, коэффициенты трансформации трансформаторов тока на сторонах трансформатора.

Вторичные токи в плечах защиты

Решается вопрос о необходимости установки промежуточных автотрансформаторов тока в плечах защиты. При I_В> 5А (более чем на 0,5А) устанавливается понижающий автотрансформатор АТ-32, при I_В<2,5А – повышающий АТ-31.

Коэффициент трансформации автотрансформатора

ток, подводится к реле

Ток ответвления на собственные нужды подается в защиту через промежуточный трансформатор ТК-200, имеющий коэффициенты трансформации 30/5, 50/5, 75/5 так, чтобы вторичный ток трансформаторов тока в цепи ТСН соответствующей мощности трансформатора блока, понижался до (2,5-5)А.

Выбор ответвлений трансреактора

За основную сторону принимают сторону ВН. Принимается

I_{ОТК.РАБ1} < I_В1

где, I_В1 – номинальный ток ответвлений трансреактора (ТР )

Расчетный ток ответвления неосновной стороны выбирается по условию выравнивания МДС, создаваемых токами плеч в трансреакторе

Принимается ближайшее большее или меньшее значение номинального тока ответвления ТР.

Выбор ответвлений тормозных (ТА1, ТА2) цепей подключенных к сторонам СН, НН.

С целью повышения эффективности торможения начальный ток торможения принимается I_{ТОРМ. НАЧ}  = 1, где .

Расчетный ток ответвления тормозной цепи (ответвление промежуточных трансформаторов тока ТА1, ТА2)

или при установки промежуточных автотрансформаторов

Принимаются ближайшие значения номинальных токов ответвлений первичной обмотки ТА1, ТА2.

Определяется действительное значение первичного тока в тормозной цепи, соответствующие началу торможения

Выбор первичного минимального тока срабатывания чувствительного органа защиты.

По условию отстройки от броска тока намагничивания при включении ненагруженного трансформатора под напряжение.

I_СЗ = К_ОТС × I_НОМ

 

где, К_ОТС = 0,3 – коэффициент отстройки.

По условию отстройки от расчетного первичного тока небаланса в режиме внешнего КЗ, соответствующем началу торможения

I_СЗ= К_ОТС×I_{НБ.ТОРМ.НАЧ}=К_ОТС×(I¢_{НБ.ТОРМ.НАЧ.}+I¢¢_{НБ.ТОРМ.НАЧ.}+I¢¢¢_{НБ.ТОРМ.НАЧ.})

где, К_ОТС – коэффициент отстройки, равный 1,5

I ¢_{НБ.ТОРМ.НАЧ} = К_а × К_о× f _i × I_{ТОРМ.НАЧ}

К_а  - коэффициент, учитывающий переходный режим, равный 1;

К_о – коэффициент однотипности ТА, равный 1;

f i  - относительное значение погрешности ТА, равное 0,1;

I ¢¢_{НБ.ТОРМ.НАЧ} = U ×I_{ТОРМ.НАЧ}

U - относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения трансформатора с ОПН, принимается равной половине суммарного диапазона регулирования на соответствующей стороне.

 – обусловлено несовпадением расчетных токов и номинальных токов используемых ответвлений трансреактора реле. Принимается большее значение I_СЗ. Относительный ток срабатывания реле, соответствующий началу торможения

4.4 Расчет коэффициента торможения

Коэффициент торможения (К_торм) равный тангенсу угла наклона тормозной характеристики, выбирается по условию обеспечения недействия защиты от тока небаланса переходного режима внешнего кз.

где,

К_В=2;   К_О=1;   f _i  = 0.1;  К_ОТС = 1,5

- ток трехфазного кз протекающей через трансформатор, приведенный к основной стороне.

4.5 Проверка чувствительности защиты

Чувствительность проверяют:

·  при двухфазном кз на стороне НН трансформатора

где,  - минимальное значение периодической составляющей суммарного тока кз в зоне действия.

·  при однофазном кз на  стороне ВН трансформатора

4.6. Расчет дифференциальной отсечки.

Ток срабатывания отсечки выбираются по условию:

1)отстройка от броска намагничивающего тока трансформатора

Это условие обеспечивается при минимальной уставке на реле по току срабатывания отсечки в I_ном, если ответвления не основной стороны примерно равны вторичным токам в соответствующих плечах защиты; при выборе ответвлений рабочей цепи реле значительно меньшими вторичных токов в плечах защиты должна приниматься большая уставка 9×I_ном.