Видно ,что наиболее опасное сечение в т. С , где Мизг=292500 кг*м
Пусть высота коробчатого
сечения будет 
h=0,75
м если 
=0,025 м ; h/b
2
; b=0,35м ;
=h*/3*b
=1*0.04/3*0,5=0,025м
Тогда W=125,5
Проверка : на прочность
< 
=
кг/
;
Кратность сдвоенного полиспаста принимаю 8.
 |
|
 |
 |
 |
 |
 |
 |
 |
В механизм введем открытую зубчатую передачу. При этом увеличится расстояние между быстроходным валом и барабаном, значит, будет удобно размещать верхние блоки полиспаста. Применение уравнительного балансира позволит повысить срок службы каната за счет дополнительной подкрутки при набегании на барабан обеих ветвей каната.
1 условие Qп ³Q
2 условие режим работы
По условию ПО ''Сибтяжмаш'' выбираем крюковую подвеску, умеющую параметры: удлиненного типа с пластинчатым двурогим крюком
Qп =100 т тип 2
Mn=4,9 т
Ввн=984 мм
Внар=1000 мм
Легкому режиму работы соответствует режим работы 2М.
Число блоков выбранной крюковой подвески соответствует числу блоков на кинематической схеме, поэтому схема запасовки канатов в полиспасте сохраняется.
Вес номинального груза и крюковой подвески равен
G = (mгр + mп)g= (100+4,9)*9,8=1028 кН.
По справочным данным находим hп = 0,9 (при Uп = 8 ) ; Zк.б = 2 .
hн.бл = 0,95 . По формуле определяем максимальное статическое усилие в канате :
Smax = G/(Zкб*Uп*ηп*ηн бл) = 1028/(2*8*0,90*0,95 ) = 75,1 кН .
Smax *Кзап = 375,7 кН
Кзап = 5,0 (по таблице) для легкого режима работы.
Выбираю канат двойной свивки, ГОСТ 2688 – 80.
Sразр = 396 кН
dк = 28 мм маркировочная группа 1578 МПа.
1 условие Smax *Кзап ≤ Sразр
375,7 ≤ 396
2 условие Проверим перегиб каната на блоках подвески, предварительно найдя по таблице e = 20;
Dбл = Dбл о + dк = 800 + 28 = 828мм 828>560
Dбл > dк * e, следовательно условие выполняется .
Барабан для сдвоенного полиспаста с двумя внешними опорами и зубчатым венцом.
Dб = 0,85*dк * e = 0,85*28*20 = 476 мм
Примем Dб = 528мм
Dб о = Dб - dк = 476 – 28 = 448 мм, принимаю 500 мм.
Dб макс = 1,2*Dб = 1,2*528 = 633,6 мм
Lб = 2*Lк+2*Lн+L0+Вз в
t = ( 1,1…1,23 )*dк = 1,16*28 = 32,5
Zнепр = 1,5
Zкр = 3
Zр = Lкр/(π*Dб) = 301600/(3,14*528) = 181
Lкр= Н*Uп = 37700*8 = 301600 мм
Lн = t*(Zр* Zкр * Zнепр) = 32,5*( 18+3+15 ) = 1170 мм
Длина гладкого среднего участка
Bнар ≤ l0 ≤ Bнар + 2*hmin σ*tq[γ]
hmin σ = 3* Dб = 3*528 = 1584 мм
1000 ≤ l0 ≤ 1333
примем l0 = 1100 мм
Длина гладкого концевого участка равна
Lк = (4…5)* dк = 4,5*28 = 126 мм
Вз в = 300 мм
Lб = 2*1170+2*126+1100+300 = 3992 мм ( 1 слой навивки )
U = 3,15; m = 5; Z1 = 63; Z2 = 199; d1 = 317 мм; d2 = 1000 мм; aw = 658,5 мм;
d1 = d2 / U; U = Z2 / Z1 = d2 / d1 ; Z1 = d1 /m; Z∑ = ( Z1+Z2*U ); d1 = 2*aw/(U+1)
вш = 0,5*658,5 = 330 мм; Взв = 330*0,95 = 300 мм
Частота вращения колеса
nб = V*Uп/(π*Dб) = 5,5*12/(3,14*0,85) = 24,7об/мин
Открытая зубчатая передача
U = 3,15; m = 5; d2 = 1000 мм; n2 = 8,58об/мин;
U = n1/n2 → n1 = 3,15*8,58= 27 об/мин;
d1 = d2/U = 1000мм/3,15 = 317 мм
Z1 = 63; Z2 = 199; bш = 0,5*527 = 264 мм; aw = 527 мм.
Коэффициент концентрации нагрузки
КFβ = 1.1
Коэффициент динамической нагрузки
КFv =1.1
Коэффициент неравномерности нагрузки одновременно зацепляющихся пар
КFα =1.22 (V ≤ 5 м/с; 8 степень точности).
YF – коэффициент формы зуба.
YF = 3,5
Коэффициент торцевого перекрытия.
Коэффициент, учитывающий неравномерность суммарной длины контакта зуба.
Кε = 0,92…0,97 ( принимаю 0,93 )
Базовый предел изгибной выносливости для материала шестерни и колеса.
Шестерня Сталь 40Х НВ 280; колесо Сталь 50 НВ 260.
σF01 = 1,8*НВ = 1,8*280 = 504 МПа
σF02 = 1,8*НВ = 1,8*260 = 468 МПа
Допускаемые изгибные напряжения для материалов шестерни и колеса.
Коэффициент долговечности
КFL = 1.
Коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки
КFC = 0,8 для реверсивной нагрузки.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.