Проектирование смешанной по конфигурации электрической сети (Составление схем электрических соединений подстанций. Технико-экономическое сравнение вариантов), страница 6

DQ_х = I_х×S_н/100.

         Параметры трансформаторов, установленных на подстанциях 1,2,3,4 взяты из

[4, с.288].

         Параметры трансформатора ТМ-250/10

 = 5,92 Ом;

 = 17 Ом;

DQ_х = I_х×S_н/100 = 2,3×0,25/100 = 0,006 Мвар

          Параметры трансформаторов сведены в табл. 5.3

Таблица 6.3

Параметры трансформаторов

№ п/п	Тип трансформаторов	Rт, Ом	Хт, Ом	DSх, Мвар.
1	ТРДН-40000/110	1,4	34,7	0,036 + j0,26
2	АТДЦН-200000/220/110	ВН: 0,3  СН: 0,3  НН: 0,6	ВН: 30,4  СН: 0  НН: 54,2	0,125 + j1
3	ТРДН-40000/110	1,4	34,7	0,036 + j0,26
4	ТРДН-63000/110	0,87	22	0,059 + j0,41
5	ТМ-250/10	5,92	17	0,0011 + j0,006
6	ТМ-250/10	5,92	17	0,0011 + j0,006

       Расчет приведённых нагрузок для характерных режимов работы сети.

    Приведённую нагрузку Sp₁ определим по формуле

Sp₁ = S­_1­ + 2×DS_{хх т1} + ×z_т1 - jQ­_c21,

где S₁ - мощность нагрузки;

     DS_{хх т1} – потери мощности на холостой ход трансформаторов;

    ×z_т1 – потери мощности в сопротивлениях трансформаторов;

     Q­_c21 - зарядная мощность линий, примыкающих к подстанции.

 Аналогично для остальных подстанций

Sp₁ = 54 + j×18,05 + (0,036 + j0,26)×2 +  =

= 54,072 + j18,57 + 0,172 + j4,253 – j1,22 = 54,244 + j21,603 МВ×А;

Sp₂ = S₂ = 33 + j18,05 МВ×А;

Sp₃ = S_3­ + 2×DS_{хх т3} + ×z_т3 - jQ­_c23;

Sp₃ = 38 + j12,41 + (0,036 + j0,26)×2 + =

= 38,157+j14,426 МВ×А;

Sp₄ = S_4­ + 2×DS_{хх т4} + ×z_т4 - jQ­_c24 + 2×DS_{хх т5} + S5 + S6 + ×z_т5 -+2×DS_{хх т6} + +×z_т6 = 72 + j24.07 + 0,308+ j5,614 + 0,69 + j0,273 = 73 + j28,12 МВ×А.

Таблица 6.4

Расчет приведённых нагрузок для режима максимальных нагрузок

Определяемый параметр	Номер подстанции
	1	2	3	4
Мощность нагрузки P + jQ, МВ×А	54+j18,05	33+j10,85	38+j12,41	72+j24,07
Потери мощности в трансформаторах DS, МВ×А	0,24+j4,77	*	0,16+j2,62	0,31+j5,6
Зарядная мощность линий , примыкающих к подстанции, Мвар.	1,22	-	0,6	1,8
Приведённая нагрузка P + jQ, МВ×А	54,24+j21,6	33+j10,85	38,16+j14,4	73+j28,12

       Определим потоки мощности в линиях.

       Мощности в начале участков линий 2-4, 2-1, 2-3

=+×z₂₄ = 73 + j28,12 +2,17 + j5,64 = 75,17 + j33,8 МВ×А,

где ×z₂₄ =  = 2,17 + j5,64 МВ×А.

=+×z₂₁ = 54,244 + j21,603 +1,48+2,285  =55,73 + j23,9 МВ×А,

где  ×z₂₁ =  = 1,48+2,285 МВ×А.

=+×z₂₃ =38,157+j14,426 + 0,39 + j0,57 =38,55 + j15 МВ×А,

где  ×z₂₃ =  = 0,39 + j0,57 МВ×А.

 

=+++ jQ_c24 + jQ_c21 + jQ_c23 = 75,17 + j33,8+55,73 + j23,9 +38,55 + j15 + j(1,8+1,22+0,6) = 169,44+j76,3 МВ×А;

= +×z_т2c =169,44 +j 76,3 + 0,1 =169,54+j76,3 МВ×А.

      Потери мощности в трансформаторах, установленных на подстанции 2:

×z_т2c == 0,1 МВ×А;

×z_т2н == 0,007 + j0,62 МВ×А;

×z_т2в = = 0,14 + j14 МВ×А;

×z_т2c + ×z_т2н + ×z_т2в = 0,098 + 0,007 + j0,62 + 0,138 + j14  =

= 0,243+j14,619 МВ×А.

       Потоки мощности на остальных участках

= Sp₂+×z_т2н = 33 + j10,85 + 0,007 + j0,62 = 33,01+j11,47 МВ×А;

= += 33,01 + j11,47 +173,2 + j72,68 = 202,55 + j87,77 МВ×А;

=  +×z_т2в =202,55 + j87,77+ 33,01+j11,47  = 202,685 + j101,768 МВ×А;

DS_{xx т2} + jQ_c02 =202,685 + j101,77 + 0,25 + j0,2 + j5,03=

= 202,935+ j107  МВ×А;

=  +×z₀₂ = 202,935 + j107 + 2,57 + j9,46 =205,5 + j116,46 МВ×А;

×z₀₂ = 2,57 + j9,46 МВ×А.

      Напряжение на источнике питания 220×1,1 = 242 кВ.

=

= = 235,89 кВ;

=

==224,03 кВ;

=

= = 223,805 кВ;

=

= = 221,312 кВ.

       Находим расчётное ответвление для обеспечения в узле 2¢ U_2¢ж =110×1,1 = 121 кВ.

U_{отв. сн} =  == 123,35 кВ.