Проектирование пятиэтажного здания с подвалом (высота этажей - 3,6 м), страница 5

2.6  Обрыв продольных стержней

Продольные стержни растянутой и сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечения, в котором они не используются с полным расчетным сопротивлением, на длину не менее l_bd.

;

где α₁, α₂, α₃, α₄ – коэффициенты, принимаемые по таблице 11,6 [1]. α₁, α₂ α₄ = 0,7

l_b – базовая длина анкеровки, принимаемая по таблице 11,8 [1] l_b/Ø = 47

A_s,reg; A_s,pron – площадь сечения продольной арматуры, требуемая по расчету и принимаемая площадь продольной арматуры соответственно;

l_b,min – минимальная длина анкеровки обрываемого стержня, l_b,min ≥ 0.6l_b ≥ 20Ø ≥ 100 мм.

Пролет 1

 мм = 0,65 м

 м

 м

 м

Опора В

 мм = 0,54 м

 м

 м

 м

Пролет 2

 мм = 1,184 м

 м

 м

 м

2.7  Расчет опорного стыка ригеля

Усилие, которое способны воспринять опорные стержни, определяется по формуле:

кН

Минимальное сечение закладной детали:

 см²

Суммарная длина сварных швов, прикрепляющих нижнюю закладную деталь ригеля к стальной пластине консоли:

;

где T = Q·f – сила трения от вертикального давления на опоре (f = 0,15);

 м

2.8  Расчет по раскрытию трещин, нормальных к оси элемента

Пролетные и опорные моменты от нормативных нагрузок в ригеле приведены в таблице 6.

Таблица 6. Пролетные и опорные моменты в первом пролете от полных и длительных нагрузок при невыгодном для пролета загружении

Загружение			Сечения
Нрмер	Индекс		Пролетные		Опорные
			α; β	М, кН·м	α; β	М, кН·м
1	510 520		0,078 0,100	173,975	0,105 0,053	113,262
2	510 520		0,078 0,100	68,135	0,105 0,053	57,167

М₁ = (0,078·18,75 + 0,1·84)·4,2² = 173,975 кН·м;

М₁ = (0,078·18,75 + 0,1·24)·4,2² = 68,135 кН·м;

- М_в = (0,105·18,75 + 0,053·84)·4,2² = 113,262 кН·м;

- М_в = (0,105·18,75 + 0,053·24)·4,2² = 57,167 кН·м;

Ширину раскрытия трещин проверяем по формуле:

;

Ø;

;

;

 см

 см²

Средние деформации арматуры определяются по формуле:

;

;

 см³

 кН·м

 кН·м

Напряжения в арматуре при образовании трещин:

;

 м;

 МПа;

Относительная деформация арматуры

;

Ширина образования трещины при кратко временном действии нагрузки

 мм

При длительно действующей нормативной ногрузке

 МПа

Относительная деформация арматуры

Средняя деформация растянутой арматуры

Ширина образования трещин при длительной нагрузке

 <  мм

2.9  Расчет деформаций

Жесткость железобетонного элемента работающего без трещин при кратковременном действии нагрузки,

При длительном действии нагрузки :

При нормативной нагрузке изгибающий момент а первом пролете М_Rd = 173.975 кН·м

Определяем коэффициент α_m по формуле:

0,285

 м

Момент инерции сечения ригеля

 мм⁴

Н·мм²

Прогиб ригеля в первом пролете определяется по формуле:

 мм < 21 мм

где предельный допустимый прогиб a_max = l/200 = 21 мм.

При работе ригеля во влажных условиях на 365 – е сутки коэффициент φ(t; t₀) = 1

Эффективный модуль упругости определяется по формуле:

 Н/мм²

 Н·мм²

 мм < 21 мм

Проверку прогибов производим по условию:

,  

Значение  при  <

Жесткость сечения ригеля обеспечена.

3  Вариант перекрытия в монолитном железобетоне

3.1  Схема балочной клетки

При проектировании необходимо решить задачу: назначить экономически целесообразную толщину плиты и её пролёт , т. е. шаг второстепенных балок. Связь между толщиной плиты и пролетом модно установить из уравнения М = α·α_m·f_cd·b·d², положив в нем М = q·l²/11 и α_m = 0,2. Нагрузку от собственного веса плиты можно принять равной 20% от полезной. При единичном значении ширины плиты получим формулы:

;

 мм

 м

 м

h = 27 + 20 = 47 мм

Принимаем минимальную толщину плиты h = 0,07 м.

3.2  Расчет плиты