Промышленность \ Котельные установки

Тепловой поверочный расчет парового котла типа Е-50-14ГМ (ГМ-50-14/250), страница 7

1. Котельные установки и парогенераторы: Рабочая программа, методические указания, задание на курсовое проектирование. /Сост. Н.М. Кузнецов; Е.А. Блинов: - Л;СЗПИ: 1988г./

2. Котельные установки промпредприятий: Методические указания к выполнению курсового проекта. /Сост. Н.М.Кузнецов; Е.А. Блинов: - Л; СЗПИ: 1987г./

3. Резников М.И.

Паровые котлы тепловых электростанций.

Учебник для вузов. – М; Энергоэаздат,1981г.

4. Тепловые и атомные электрические станции: Справочник / Под общей редакцией В.А.Григорьева: В.М.Зорина – М: Энергоиздат, 1982г.

5. Тепловой расчет котельных агрегатов: Нормативный метод /Под общей редакцией Н.В.Кузнецова - М: Энергия, 1973г.

6. Аэродинамический расчет котельных агрегатов метод – М.Л.; Энергия, 1977г.

7. Состояние и перспективы развития тепловой энергетики. /Под руководством Г.Г.Горина -0 Теплоэнергетика №2, 1990г. Энергоиздат.

8. ЕСКД. Основные положения. – М. Издательство стандартов, 1983г.

9. ЕСКД. Общие правила выполнения чертежей. – М. Издательство стандартов. 1984г.

Приложение (расчетная часть)

Тепловой поверочный расчет парового котла

Наименование параметров	Расчетная формула или способ определения	Расчет	Численное значение
1	2	3	4
*Тепловой баланс котла*
Температура уходящих газов. ϑ_ух	Принимается с уточнением		155℃
Энтальпия уходящих газов: I_ух	По I – 𝒱 табл.		737
Температура воздуха: t⁰	П.5 -03		16℃
Теплосодержание (топлива)	(0415=0,0006 t₀)	0,475∙100=47,5	47,5
Кол-во воздуха на входе в в/п,отношение к теорит:	α_т-_△ α_т-α_пл+2_△α_вп	1,15-0,05-0,05=1.15	1,15
Температура воздуха перед в/п: t⁰	Конструкционное решение		90℃
Энтальпия воздуха перед в/п:	По I – 𝒱 табл.		289
Тепло, вносимое воздухом после калориф, Q^вв	(-)	1,15(289-51)=274	274
Энтальпия теорит. необх. холл.воэдуха,	По I – 𝒱 табл.		51
Распологаемое тепло топлива,	++ Q_в.ва	9170+47,5+274= 9495	9495
Потеря тепла от механ. недожога,q₄	п. 5 – 09		0,0%
Потеря тепла с уходящими газами, q₂	(I_ух-α_ух)∙(100− q₄) /		7,05%
Потеря тепла от хим. недожога, q₃	п. 5 – 08		1,5%
Потеря тепла в окружающ. среду, q₅	п. 5 – 10		0,9%
Сумма тепловых потерь, ∑_q	q₂₊q₃₊q₄₊q₅	7,05+1,5+0,9=9,45	9,45%
КПД котельного агрегата, ƞ_ка	100 − ∑_q	100-9,45 =90,55	90,55%
Коэффициент сохранения тепла, φ	1−	1-=0,991	0,991
Энтальпия перегретого пара, i_пп	m, ××∨∥	(Р=1,4МПа. t=250℃)	698,9
1	2	3	4
Энтальпия питательной воды, i_пв	m, ××∨∥		100.3
Энтальпия кипения воды, i_кип	m, ××∨∥		203,6
Тепло, затраченное на подогрев пара, Q_пп	D (i_пп- i_пв)	50000∙(698,0-100,3) = 29,93 ∙ 10⁶	29,93∙10⁶
Тепло, затраченное на нагрев проду.воды. Q_пв	0,01q_пр∙ D∙( i_кип- i_пв)	0,01∙5∙5∙10⁶(203,6-100,3)=0,26∙10⁶	0,26∙10⁶
Суммарное количество затраченного тепла. Q_ка	Q_пп+ Q_пв	29,93∙10⁴+0,26∙10⁶= 30,2∙10⁶	30,2∙10⁶
Полный расход топлива, В	. Q_ка∙ 100 / ∙ ƞ_ка	= 3525	3525 кг/час
Расчетный расход топлива, В_р	В ∙ (100 – q₄) /100		3525 кг/час
Расчет теплообмена в топке
Температура газов в конце топке,	Принимается с уточнением		1060℃
Энтальпия газов на выходе из топки,	По I – 𝒱 табл.		4,866
Температура горячего воздуха, t_гв	Принимается с уточнением		200℃
Энтальпия горячего воздуха,	По I – 𝒱 табл.		646
Оъем топочной камеры, ∨_т	Принимается с уточнением		133м³
Условная лучевоспр. поверхность нагрева топки, Н_∧			150м²
Полная поверхность стен токи, F_ст	По конструктивным характеристикам		161м²
Степень экранирования топки,	Н_∧ / F_ст	=0,984	0,984
Эффект. толщена излуч. слоя пламени, S	3,6∨_т/ F_ст	= 2,97	2,97м
Поправочный коэффициент, М	п. 6 – 13		0,6
Степень черноты светящ. частиц пламени, α_св	п. 6 – 13		0,9
Степень черн. топочной камеры, α_т	Монограмма 6		0,29
Эффект. степень черноты факела, α_ф	М∙ α_св∙(1-М)∙ α_т	0,6∙0,9+(1-0,6)0,29 = 0,656	0,656
Коэффиц. ослабления лучей топочной среды, Кг	Монограмма 9	0,5(Р_п ∙ S)− 0,7	0,7
Произведение, КрS	Кг ∙ Чн ∙ Sр	0,7 ∙ 0,5 = 0,35	0,35
Условный коэффиц. загрязнения, ʖ	п. 6 – 4 рис. 6 − 4	− //−	0,6
Произведение	ʖ ∙	0,6 ∙ 0,984 = 0,59	0,59
Степень черноты топки, α_т			0,765
Отношение кол-ва воздуха на выходе из возд-подогр. к теорт. необход.	α_т −_△α_т−α_плу	1,15 – 0,04 = 1,1	1,1
Тепло вносимое воздухом в топку, Q_в	+_△α_т ∙	1,1∙646+0,05∙0,5= 714	714
Полезное выдел. в топке на 1кг топлива, Q_т	∙ +Q_в – Q_ввн	9492 ∙ + 714 – 274 =9790	9790
Теоретич. температура горения, ϑ_а	Хар – ка топлива		1988℃
Тепловыделение на 1м² поверхности стены топки		= 21,4 ∙ 10⁴	21,4 ∙ 10⁴
Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания, ⋁_ср		=5,3	5,3
Температура газов на выходе из топки,	Т_а/+ +1-273	1988+273 / +1 – 273 = 1040	1040℃
Энтальпия газов на выходе из топки,	По I – 𝒱 табл.		4764
Тепло переданное излучением в топке,	Φ ∙ (Q_т− )	0,991∙(9790 – 4764)=4970	4970
Тепловая нагрузка лучевоспр. поверхности.		=111∙ 10³	111∙ 10³
Видимое теплонаряж. Топочного объёма, q_∨		= 251∙ 10⁴	251∙ 10⁴
1).1060 – 1040 < 100 (℃) 2). 1040 ℃ входит в интервал 1370 - 1470
Расчетфестона
1	2	3	4
Температура газов за фестонами,	Принимается с уточнениями		994℃
Энтальпия газов за фестонами,	По I – 𝒱 табл.		4531
Полная поверхность фестона. Н_ф	По кострукт. характеристикам		32м²
Диаметр труб, d			60 ×3мм
Относительный шаг поперечный (условный). S₁/D			3,5 мм
Относительный шаг продольный, S₂/D			1,67 мм
Число рядов труб по ходу газов, Ƶ			3 шт
Эффект. толщина излучающего слоя, S			0,386 м
Расчетная поверхность нагрева фестона, Нр			22,7 м²
Температура газов перед фестонами,	Из расчета топки		1040
Энтальпия газов перед фестонами,			4764
Тепловосприятие фестона по балансу, Q_б	φ∙ ( − )	0,991∙(4764−4531)= 231	231
Температура кипения приР=1,4МПа; t_кип	По I – 𝒱 табл.		194 ℃
Средняя температура газов, ϑ_ср		=1017	1017 ℃
Средний температурн. напор, _△t	⋁_c_р− t_кип	1017 – 194 = 823	823℃
Средняя скорость газов в фестоне, W_т		=6,6	6,6 м/сек
Живое сечение для прохода газов, F_г	по кострукт. характеристике		8,7м²
Коэффиц. загрязнения, ε	п. 7 -49 и рис. 7 - 9		0,01
Коэффиц. теплоотдачи конвекцией, α_к	С_Ƶ, С_S, С_ф, α_п Монограмма 12	0,83∙1.25∙1∙435=45,2	45,2
Суммарная поглощат. способность газов, Р_пS	ч_н∙S	0,235 ∙ 0,386 = 0,079	0,079
Коэффиц. ослабления лучей газами,	Монограмма 3		1,74
1	2	3	4
Сила поглощения потока, КрS	Rг∙ ч_н∙S	0,079∙ 1,74 = 0,138	0,138
Температура загрязняемой стенки труб, t_з	T_кип + ∙ℰ	194+ ∙ 0,01= =552	552 ℃
Коэффиц. теплоотдачи излучением, α_∧	Монограмма 19	0,13 ∙ 0,96 ∙225=28,1	28,1
Коэффиц. омывания, ω	п. 7 -04		1
Коэффиц. теплоотдачи, k		= =42,3	42,3
Тепловоспр. фестона по уравн. теплопередачи,Q_т		=226	226
Отношение величины теепловосприятия		= 1,02	1,02
Расчет котельного пучка (шахтный)
Температура гадов за котельным пучком,	Принимается с последовательным уточн.		507℃
Энтальпия газов за котельным пучком,	По I – 𝒱 табл.		2176
Полная поверхность котельного пучка, Нкп	По констр. хар-ке		347 м²
Лучевоспр. поверхн. кот. пучка, Н_∧кп			2,9м²
Диаметр труб, d			10мм
Относ. шаг поперечный (условный)			1,5
Относ. шаг пролольный			2,0
Число рядов труб по ходу газов, Ƶ	По констр. хар-ке		14шт.
Эффективная толщина излуч. слоя, Sр	∙ d × ×	(1,87∙ × ×0,06= 0,167	0,167м
Расчетная поверхность нагрева, Нр	по кострукт. характеристике		344м²
Температура газов перед котельным пучком,	Из расчета топки		994℃
Энтальпия газов перед кот. пучком,			4531
Поглащение кот. пучка по балансу, Q_б	φ ∙( − )	0,991∙(4531 −2176)= =2335	2335
₁	2	3	4
Температура кипения при Р=1,4МПа; t_кип	По I – 𝒱 табл.		194℃
Средняя температура газов, 𝑣_ср		= 751	751℃
Средний температурный напор, _△t	𝑣_ср− t_кип	751 – 194 = 557	557℃
Жив. сечен. для прохода газов (средн.знач.), Fт	По констр. хар-ке		3,71м²
Средняя скорость газов в фестоне, Wг		=12,3	12,3 м/с
Коэффиц. загрязнения, ε	п. 7 – 49 и рис.7 - 9		0,01
Коэффиц. теплоотдачи конвекцией, α_к	Монограмма 12	0,99∙1∙1∙63.0=62.4	62.4
Суммарн. поглощ-ая способность газов, РnS	ч_n∙ Sр	0,235 ∙ 0,167 = 0,0392	0,0392
Коэффиц. ослабления лучей газоми, k_г	Монограмма 3		2,98
Сила поглощения потока, КрS	k_г ∙ ч_{n ∙ Sр}	0,235 ∙0,167 = 0,0392	0,0392
Температур. загрязнение стенки труб, t_ᴣ	t_кип∙∙ε	194+ ∙0,01= =434	434℃
Коэффиц. отдачи излучением, α_∧	Монограмма 19	0,11∙0,965∙121,5=12,9	12,9
Коэффиц. омывания, 𝓌	п, 7 - 03		1,0
Коэффиц. теплоотдачи, k		= 43	43
Тепловоспр. кот. пучка по ур-ю теплопередачи, Qт		= 2345	2345
Отношение величины тепловосприятие, %		= 0,99	0,99%
Расчет пароперегревателя (шахматный)
Темпер. газов на входе в пароперегреватель, ϑ′℃	Из расчета фестона		507℃
Энтальп. газов на входе в пароперегреватель, I′			2176
Энтальп. газов за пароперегревателем, I”	+_△α_пе∙	2176−+0,05∙51= =1722	1722
Темпер. Газов за пароперегревателем, ϑ”	По I – 𝒱 табл.		392℃
1	2	3	4
Поверхность нагрева установочная, Н	По констр-м хар-кам		168м²
Живое сечение для прохода газов, Fг			3,64м²
Живое сечение для прохода пара, Fп			0,072м²
Число труб по ходу газов,Ƶ₂			17шт
Диаметр труб, d			32×3мм
Относительный поперечный шаг			2,34
Относительный продльный шаг			1,72
Эффект. толщина излуч. слоя с учетом излучения объектов, S′	S		0,19
Температура перегретого пара,	По заданию		250℃
Энтальпия перегретого пара, i_пп	По I – 𝒱 табл.		698,9 (Рт1,4МПа)
Энтальпия насыщенного пара, i_нп			667,1 (Рт1,6МПа)
Тепловоспр. пароперег. по балансу, Q_б	(i_нп₋i_пп)∙	( 698,9− 667,1)∙= =454	454
Средняя температура газов, ϑ_ср		= 450	450 ℃
Температура насыщ. пара, t_нп	По I – 𝒱 табл.		194 ℃
Средняя температура газа, t_ср		=222	222 ℃
Объем газов на 1кг топлива. ⋁ср	табл. ×I, стр. 176		12,72 м³/кг
Объемная доля водяных паров, _О			0,106
Суммарное объем. доля 3^х атомных газов и вод. паров, Чп			0,23
Средняя скорость газов в ступени, Wг		= =90	90 м/сек
Коэффиц. теплоотдачи конвекцией, α_к	С_Ƶ∙С_ф∙α_п Монограмма 12	1∙1,16∙1,01∙67,8=79,6	79,6
1	2	3	4
Коэффициент загрязнения, ε	п. 7 – 49 и рис.7 - 9		0,01
Удельный объем пара, Vп	По I – 𝒱 табл.		0,1454м^3/кг (Р-1,5МПа)
Средняя скорость пара, Wп		= 28,1	28,1 м/сек
Коэффиц. теплоотдачи от стенки к пару, α₂	С α∙ α_п	1,0∙ 750 =750	750
Температура загрязняемой стенки, t_з	t_ср+ (ε+) ∙	222+(0,01+ )∙ ∙ = 329	329 ℃
Суммарная поглощат. Способность газов, РnS	ч_{n ∙}S^′	0,23∙0,19 = 0,036	0,036
Коэффиц.ослабления лучей газами, kг	Монограмма 3		3,35
Сила поглощения зам-го потока, α_∧	Монограмма 10 α∙α_п	0,36 ∙0,1965∙53 = = 6,96	6,96
Коэффиц. теплопередачи, k			43,7
Температурный напор при прямотоке, _△t_пр._t	ϑ_ср− t_ср	450 – 222 =228	228 ℃
Необх. поверхность нагрева перегревателя, Нпс		=160	160 м²
Установочная поверхность,Нуст,	По констр-м хар-кам		168 м²
Тепловосприятие КП по уравнению теплопер, Q_т		=474,8	474,8
Отношение тепловосприяттий		= 0,95	0,95 %
Расчетступенивоздухоподогревателя
Температура воздуха на выходе, t⁰	задается		201 ℃
Диаметр труб, d	По констр-м хар-кам		40 × 1,5
Шаги труб, S₁ S₂		S₁=10∙= 1,5 S₂=42∙ = 1,05	1,5 1,05
Поверхность нагрева, Н			496 м²
Сечение для прохода газов, Fг			2,63
1	2	3	4
Сечение для прохода Воздуха, Fв			1,8
Число рядов по ходу газов, Ƶ_г			48шт
Температура воздуха на входе в ступень воздухоподогр, t^′			90 ℃
Теплосодержание воздуха на входе,	По I – 𝒱 табл.		289
Энтальпия воздуха на входе,	По I – 𝒱 табл.		649
Отношение коллич. воздуха на выходе из воздухоподогр. к теорит,	α_т− _△α_ВП − _△α_ПЛУ	1,15 – 0,05 = 1,1	1,1
Тепловоспр. по балансу, Q_б	( +)∙(−)	(1,1+)∙(649 – 289) = = 405	405
Средняя температура воздуха, t℃		=146	146 ℃
Энтальпия воздуха при средней температуре,	По I – 𝒱 табл.		471
Энтальпия газов из ∥ст. воздухоподогр,	I^′− +_△α	1722 - +0,09∙471 = 1338	1338
Температура газов за ступенью, ϑ^′	По I – 𝒱 табл.		297 ℃
Средняя температура газов, ϑ_ср		= 344	344 ℃
Скорость газов, W_г		=11,15	11,15 м/сек
Коэфф. теплоотдачи от стенки к воздуху, α₂	Монограмма 12 С_Z∙ С_S∙ С_ф∙α_n	1,03∙1,25∙0,94∙63=74,7	74,7
Скорость воздуха, W_в		=9,5	9,5 м/сек
Коэфф. теплоотдачи с газовой стороны, α₁	Монограмма 12 С_С∙ С_ф∙α_n	1,03∙1∙32 =33	33
Коэфф. использования поверхностей, Ʒ	п. 7 - 55		0,65
Коэфф. теплоотдачи, k	Ʒ∙	0,65∙ =14,9	14,9
1	2	3	4
Температурный напор на входе, _△t^′	ϑ^′ − t^”	392 – 201 = 191	191 ℃
Температурный напор на выхоле, _△t^”	ϑ” − t^′	297 – 90 =207	207 ℃
Параметр Р		= 0,315	0,315
Параметр r		= 1,170	1,170
Коэффициент Ψ			0,96
Средний температурный напор, _△ t	Ψ∙	0,96∙ = 191	191
Тепловоспр. воздухопод. по уравнению теплообм, Qг		= 403	403
Относит. величина тепловосприятия		≈ 1,0004	1,0004
Расчет экономайзера ∥ ступени
Этальпия воды на входе в экономайзер, i_пв	Принимается с уточнением		116,4
Температура воды на вхоле, t^′	По I – 𝒱 табл.		116℃
температура газов на выходе, ϑ^”	Принимается с уточнением		200 ℃
Энтальпия газов на выходе, I^”	По I – 𝒱 табл.		922
Диаметр труб, d	По констр-м хар-кам		76×8мм
Сечение для прохода газа, F			1,44м²
Сечение для прохода воды, f			0,011м²
Поверхность нагрева, Н			531м²
Число рядов труб по ходу газов, Ƶ			15 шт
Температура газов на выходе в ступени, ϑ^′	Из расчета воздухоподогревателя		297 ℃
Энтальпия газов на входе в ступень, I^′	Из расчета воздухоподогревателя		1338
Тепловосприятие ступени по балансу, Q_б	(I^′⁻ I^”+_△α∙)∙φ	(1338−922+0,05∙51)∙0,991 = 415	415
Энтальпия воды на выходе, i^”	I_пв+Q_б	116,4+415∙=144,3	144,3
1	2	3	4
Температура воды на выходе, t^”	По I – 𝒱 табл.		143 ℃
Температур. напор на в вхоле газов, _△t_б	ϑ^′− t^′	297 – 116 = 181	181 ℃
Температур. напор на выхоле газов, _△t_м	ϑ^”− t^”	200 – 143 = 57	57 ℃
Температур. напор ступени, _△t		=108	108 ℃
Средняя температура газов, ϑ_ср		= 249	249 ℃
Средняя скорость газов, Wг		=17,8	17,8 м/с
Коэффиц. теплоотдачи, α_к	Монограмма 12 Кн ∙ С_∨∙ 0,75	34 ∙ 1,015 ∙0,75 = 25,9	25,9
Тепловоспр. по уравн. теплоперед, Qг		= 420	420
Относительная величина тепловосприятия		= 0,98	0,98 %
Расчет1ступени чугунного экономайзера
Тепловоспр. экономайзр. по балансу, Qб	принимается		235
Диаметр труб, d₁/ d₂	По констр-м хар-кам		76×8мм
Число рядов по ходу газов, Ƶ			15
Поверхность нагрева,Н			531м²
Сечение для прохода газов, F			1?44v²
Этальпия воды на в входе в экономайз, i^′	i_пв		100,3
Температура воды на входе,	По I – 𝒱 табл.		100 ℃
Температура газов перед экономайзером, ϑ^”	Из расчета ∥ст. экономайзера		200 ℃
Энтальпия газов перед экономайзером, I^′			922
Энтальпия газов за экономайзером, I^”	I^′⁻+_△α∙	922∙ + 0,5 = 688	688
Температура газов за зкомномайзером.	i +Qб ∙	100,3+235= =116,07	116,07
1	2	3	4
Температура воды на выходе, t^”	По I – 𝒱 табл.		116 ℃
Температурный напор на выходе газов, _△t^”	ϑ^” − t^′	145 – 100 = 45	45 ℃
Температурный напор на входе газов, _△t^′	ϑ^′ − t^”	200 – 116 = 84	84 ℃
Средняя температура газов, ϑср		=172	72 ℃
Средняя скорость газов, Wг		=15,8	15,8 м/с
Коэфф. теплопередачи, k	Монограмма 12 Кн ∙ С_∨∙ 0,75	30,5 ∙1,04 ∙0,75 = 23,8	23,8
Тепловоспр. экономайз. по уравнению теплообм, Qт		= 234	234
Отношение тепловосприятие		=1,0042	≈ 1 %
Уточнениебаланса
Температура уходящих газов, ϑ_ср.	Из расчета		145 ℃
Энтальпия уходящих газов, I_ух			688
Потеря тепла с уходящими газами, q₂		= 6,52	6,52 %
Сумма тепловых потерь, ∑q	q₂+ q₃+q₄+ q₅+ q₆	6,52+1,5+0,9= 8,92	8,92 %
КПД котельного агрегата, ƞ_ка	100 − ∑q	100 – 8,92 = 91,08	91,08 %
Расход топлива, Вр		=3490	3490
Температура горячего воздуха, t_гв	Из расчета		201 ℃
Энтальпия теорит. необход. горячего воздуха,	По I – 𝒱 табл.		649
Тепловыделение в топке, Qт	∙ + =	9492∙ +719- - 274 = 9795	9795
Тепло, передоваемое излучением в топке, Q_∧	(	(9795 – 4764)∙0,991= =9864	9864
1	2	3	4
? теплового баланса, _△Q	∙ƞ_ка−(Q_∧+Q_ф+Q_гп+Q_п+Q_зк)∙100∙ q₄ / 100	9492∙0,9108-(4986+231+2335+454+419+235)=15	15
Относительная величина ?, δQ	∙100	∙ 100 = 0,1598	0,1598 %
Аэродинамический расчет газового тракта
А тракт : Расчет тяги
Котел
Разряжение в топке,	п, 2 – 12, 2 - 56		2мм.в.ст.
Котельный пучок.
Сопротивление котельного пучка, _△₁	Граф. 5 п.1 – 17 К ∙ С_d ∙ C_s ∙ _△h_гр∙(Ƶ₂+1)	1∙0,84∙1,53∙0,975∙(14++1)=18,8	18,8 мм.в.ст.
Поворот на 90⁰
Сопротивление поворота, _△h₂	п. 2 – 10. п.1 -30 ∙ (+)	∙ (2,65 +2) = 2,33	2,33 мм.в.ст.
Пароперегреватель.
Сопротивление пароперег. с учетом поправочного коэфф., _△h₃	Граф. 5 п.2–28 К ∙ С_d ∙ C_s∙ _△h_гр∙(Ƶ₂+1)	1,2∙1∙1∙0,68∙(17+1)==14,7	14,7 мм.в.ст.
Воздухоподогреватель.
Сопротивление трения, _△h_тр	Рис. ⋁∥ - 4 п.2–22 _△h_гр∙𝓁_ш∙𝓁	3,8∙1∙1,5 =5,7	5,7 мм.в.ст.
Отношение ? сечения труб к площади газохода,			0,422
Коэфф. сопротивления входа ивыхода, \|вх+\|вых	Рис. ⋁∥ - ∥	0,29+0,37 = 0,66	0,66
Сопротив. ступени с учетом поправочного коэфф., _△h₄	К∙	1,1(5,7+0,66+3,6)=8,9	8,9 мм.в.ст.
Перепускнойкоробнижний. Внезапноеизменениесечения.
Секундный объем газов за воздухоподогр., ∨_ср		= 26,8	26,8 М³/сек
Отношение меньшего сечения к большему		=0,376	0,376
Скорость в меньшем сечении, W		≅11	11 м/сек
Коэфф. сопротивления,	Рис. ⋁∥ - ∥		0,3
1	2	3	4
Сопротив. внезапного изменения сечения,_△h_s	∙ h_ℊ	0,30∙ 3.82 = 1.22	1,22 мм.в.ст
Резкий поворот на 135⁰ с изменением сечения
Отношение сечений		= 0,95	0,95
Скорость в меньшем сечении, W		= 11,5	11,5 м/с
Коэфф. сопротивления поворота, Ʒ	Рис. ⋁∥ - 16 К∙_∆ Ʒ∙В∙С	1,38∙1.5∙1 = 2,07	2,07
Сопротивление поворота, _△h₆	Ʒ ∙ h_ℊ	2,07 ∙ 4,2 = 8,7	8,7
Резкий поворот на 45⁰ без изменения сечения
Отношение сечений		=1,02	1,02
Скорость в сечении, W		= 11,3	11,3 м/сек
Коэфф. сопротивления поворота, Ʒ	Рис. ⋁∥ - 16 К∙_∆ Ʒ∙В∙С	1,4∙ 0,1 ∙ 1 =0,14	0,14
Сопротивление пворота, _△h₇	Ʒ ∙ h_ℊ	0,11∙ 4,04 = 0,57	0,57 мм.в.ст
Резкийповорот–диффузорна 90⁰
Отношение сечений		=1,47	1,47
Скорость в сечении, W		= 11,2	11,2 м/сек
Коэфф. сопротивления поворота, Ʒ	п.1₁ – 33 Рис. ⋁∥ - 195; ⋁∥ - 16 К∙_∆ Ʒ∙В∙С∙1,8	1,12∙ 1 ∙1 ∙1,8 = 2,02	2,02
Сопротивление поворота диффузора, _△h₈	Ʒ ∙ h_ℊ	2,02 ∙ 3,96 =8	8 мм.в.ст
Чугунныйэкономайзер, Ιчасть.
Сопротив. ступени с учетом поправочного коэфф., _△h₉	Ʒ = 0,5 ∙ Ƶ₂ п.2–18 Ʒ ∙ h_ℊп.2–29	0,5∙ 15 = 7,5 7,5 ∙10,9 = 81,6	7,5 81,6 мм.в.ст
Перепускной короб. Поворот на 180⁰
Секундный объем газов за Ι частью , ⋁_ср		= 23,4	23,4 м³/сек
Расчетное сечение, F			2,27 м³
Расчетная скорость, W			10,3 м/сек
Сопротив. перепускного короба, _△h₁₀	п.3–8 Ʒ ∙ h_ℊ	3,5 ∙3,9 =14	14 мм.в.ст
Чугунныйэкономайзер, ∥ часть.
Коэфф. сопротивления поворота, Ʒ	п.2 −18 0,5∙Ƶ₂	0,5 ∙ 25 = 7,5	7,5
Сопротив. ∥ части , _△h_п	Ʒ ∙ h_ℊ	7,5 ∙ 9,5 =71	71 мм.в.ст
Суммарное сопротив.котла, Н₁		14+2+13+9+1+12+1+8+77+14+71=222	222 мм.в.ст
Бтракт: экономайзер–выходватмосферу
Внезапное сужение
Отношение сечений			0,5
Коэфф. сопротивления, Ʒ_вх	Рис. ⋁∥ - ∥		0,23
Секундный объем газов за котлом, ⋁_ср			21,2 м³/сек
Скорость газов в меньшем сечении, W			11 м/сек
Сопротив. внезапных сужений, _△h₁	Ʒ_вх ∙ h_ℊ	0,23 ∙ 5,2 = 1	1 мм.в.ст
Приплавныхповоротахна 90⁰
Коэфф. сопротивления поворота, Ʒ	п.2 −31		0,3
Сопротив. поворотов, _△h₂	3 ∙Ʒ ∙ h_ℊ	3 ∙ 0,3 ∙ 5,2 = 5	5 мм.в.ст
Плавныйповоротна 45⁰
Коэфф. сопротивления поворота, Ʒ	п.2 −31 0,3	0,3 ∙ = 0,15	0,15
Скорость газов в повороте, W			72 м/сек
Сопротив. поворота, _△h₃	Ʒ ∙ h_ℊ	0,15 ∙ 6,1 =1	1 мм.в.ст
КарманРихтера
Скорость газов на входе в рабочее колесо, W			17,6 м/сек
Сопротивление кармана, _△h₄	п.2 −31 Ʒ ∙ h_ℊ	0,2 ∙ 13,3 = 3	3 мм.в.ст
Диффузорзадымососом
Относительная длина диффузора			4,2
1	2	3	4
Отношение сечений			2,8
Коэфф. сопротивления, Ʒ	Рис. ⋁∥ - 14		0,2
Скорость газов в меньшем сечении, W			31 м/сек
Сопротивление диффузора, _△h₅	Ʒ ∙ h_ℊ	0,2 ∙ 42,8 = 9	9 мм.в.ст
Сопротив. тракта от диффуз, до выхода в атмосферу, _△h₆	принимается		30 мм.в.ст
Суммарное сопротив. экономайзер – выход в атмосферу, Н₂		1,0 + 5+1 +3 +9 = 49	49 мм.в.ст
Сумм. сопротивление газового тракта с учетом поправок на удельный вес дымовых газов и барометр. давление, _∆Н	Рис. ⋁∥ - 26 μ ∙ ρ∙ (Н₁ + Н₂) ∙ _{= 0,1}	1∙ (222 +49) ∙ =271	271 мм.в.ст
Самотягакотлоагрегата
Расчетная высота опускной шахты, Н_ш	По компоновочным чертежам		7 м
Средняя температура в шахте, ϑ_ср	Из теплового расчета		395 ℃
Величина самотяги на 1м высоты, h_с	Рис. ⋁∥ - 26 = 0,109		−0,67 мм.в.ст
Самотяга опускной шахты,	Н_ш ∙	7∙ (−0,67) = - 5	−5 мм.в.ст
Самотяга дымовой трубы,	принимается		15 мм.в.ст
Перепад полных давлений, _∆Н_п	+ _∆Н – ( + )	2+ 271 – ( - 5 +15) =263	263 мм.в.ст
Выбордымососа
Расчетная производит. дымососа, Q_р	Β₁∙ ⋁_ср∙ 3600∙	1,1 ∙ 21,2 ∙3600∙ = 8,4 ∙10⁴	8,4 ∙10⁴ м³/сек
Расчетный напор дымососа, Нр	β₂∙ _∆Н_п п.п. 4 – 3: 4 - 4	1,2 ∙ 263 = 316	316 мм.в.ст
Коэффиц. пересчета, Кр			1,12
Приведенный напор, Нпр	Нр ∙ Кр	316 ∙ 1,12 = 355	355 мм.в.ст
Тип дымососа	По каталогу		ДА – 19ГМ
1	2	3	4
число оборотов, n			985 об /мин
КПД дымососа, ƞ_э			68
Расчетная мощность двигателя, N_дв			112 Квт

1 2 3 4 5 6 7

Скачать файл