Защита трансформатора с использованием шкафа цифровой защиты типа ШЭ-1111 подстанции «Мудьюга-тяговая»

Страницы работы

Фрагмент текста работы

коэффициентов выравнивания задаются в программе EKRA-SMS.

В соответствии с рекомендациями, приведенными в руководящих указаниях [7], при расчете дифференциальной защиты, будем придерживаться следующего порядка.

3.2.1.1 Определяем первичные токи для всех сторон защищаемого трансформатора, соответствующие его номинальной мощности Sном.прох. По этим токам определяются соответствующие вторичные токи в плечах защиты II в, III в, IIII в, исходя из коэффициентов трансформации трансформаторов тока кI  и коэффициентов схемы kсх. Результаты расчетов сводим в табл.3.2.

3.2.1.2 Выбираем ответвление Iотв.ном.осн трансреактора  TAV для стороны, принятой в расчете за основную (110 кВ), исходя из значений номинального вторичного тока по [7],

3.2.1.3 Выбираем ответвления трансреактора TAV или автотрансформаторов тока типа АТ-31 или АТ-32 для других, неосновных сторон 27,5 и 10 кВ, исходя из выбранного ответвления трансреактора  TAV для основной стороны и номинальных вторичных токов в плече защиты на соответствующих сторонах Iном.отв.неосн по [7],

3.2.1.4 Определяем стороны на которых используется торможение. Ввиду наличия питания только со стороны высшего напряжения в целях увеличения чувствительности защиты целесообразно торможение осуществлять только от токов на приёмных сторонах.

3.2.1.5 Выбираем уставку «начала торможения»  на основании п.3.2.1.4.

3.2.1.6 Выбираем ответвления Iотв.торм.ном промежуточных трансформаторов тока ТА, исходя из вторичных токов Iном.в и выбранных в п.3.2.1.3 коэффициентов трансформации  автотрансформаторов тока АТ-31(АТ-32) кат, по выражению

 

Расчеты сведены в  табл. 3.3.

Таблица 3.2

Наименование

величины

Обозначение и метод
определения

Числовое значение для стороны

110 кВ

27,5 кВ

10 кВ

Первичный ток на сторонах защищаемого трансформатора, А

Коэффициент трансформации трансформаторов тока

300/5

600/5

600/5

Схема соединения трансформаторов тока

D

U

U

Вторичный ток в плечах защиты защищаемого трансформатора,

А

Таблица 3.3

Наименование
величин

Обозначение
и метод
определения

Числовое значение для стороны

110 кВ

27,5 кВ

10 кВ

Номинальный ток при­нятого ответвления трансреактора  на основной стороне, А

3,63

Расчетный ток ответвления  на неосновных сторонах, А

Тип автотрансформаторов тока, которые включаются в плечо защиты

 По [7, П5.4]

АТ-32

Номинальный ток используемого ответвления автотрансформаторов тока, к которому подводятся вторичные токи в плече защиты, А

11,4

Номер используемого ответвления автотрансформаторов тока, к которому подводятся вторичные токи в плече защиты

По [7, П5.4]

1-8

Номер используемого ответвления автотрансформаторов тока, к которому подключается реле

1-2

Номинальный ток используемого ответвления автотрансформаторов тока, к которому подключается реле, А

3,63

Продолжение таблицы 3.3

Номинальный ток принятого ответвления трансреактора на  неосновных сторонах, А

      По [7, П5.1]

4,25

3,63

Расчетный ток ответв-ления промежуточных трансформаторов тока цепи торможения реле, А

4,37

Номинальный ток принятого ответвления промежуточных трансформаторов тока, А

   По [7, П5.2]

3,75

3

3.2.1.7 Определяем первичный тормозной ток, соответствующий «началу торможения» по формуле

,

.

3.2.1.8 Определяем ток небаланса в режиме, соответствующем «началу торможения», по выражению:

где     kпер коэффициент, учитывающий переходный режим (наличие  апериодической составляющей тока), kпер=1,

     kоднкоэффициент однотипности трансформаторов тока,

     ε – относительное значение полной погрешности трансформаторов тока, соответствующее установившемуся режиму КЗ, при пятипроцентной погрешности  ε=0,05,

.

3.2.1.9 Определяем первичный минимальный ток срабатывания защиты (ее чувствительного органа) по следующим условиям:

·  отстройки от расчетного первичного тока небаланса в режиме, соответствующем «началу торможения» по [7, (5.1)]:

,

где              котс =1,5 коэффициент отстройки по [7].

·  отстройки от тока небаланса переходного режима внешнего КЗ по [7, (5.2)]:

;

.

За расчетное принимаем большее из полученных значений

3.2.1.10 Определяем относительный минимальный ток срабатывания реле (его чувствительного органа) при отсутствии торможения по [7, (5.6)]. За расчетную принимаем сторону среднего напряжения

.

3.2.1.11 Определяем первичный максимальный ток (п.2.1.1.4), проходящий через защищаемый трансформатор при внешнем КЗ и соответствующий ему максимальный расчетный ток небаланса:

 определён в п.2.1.1.4,

.

3.2.1.12 Определим коэффициент торможения защиты по[7, (5.14)]:

,

.

3.2.1.13 Определяем первичный ток срабатывания отсечки Iс.отс. по условию отстройки от максимального первичного тока небаланса Iнб.расч при переходном режиме КЗ на шинах 27,5 кВ по [7, (2.1)]

,

,

.

Уставка отсечки принята равной 6Iотв.ном. При такой уставке первичный ток срабатывания отсечки равен

.

3.2.1.14 Определение коэффициентов чувствительности защиты (ее чувствительного органа) кч

·  при двухфазном КЗ на стороне СН

где   =386 А (п.2.1.1.4),

·  при двухфазном КЗ на стороне НН

где   =305 А (п.2.1.1.5),

.

Таким образом, коэффициенты чувствительности превышают минимально допустимое значение (по [1] кч³2) , следовательно, защита удовлетворяет требованиям по чувствительности.

3.2.2 Максимальная токовая защита с пуском по напряжению

3.2.2.1 Расчёт тока срабатывания

Вначале определяем ток срабатывания МТЗ без пуска по напряжению и проверяем чувствительность защиты

Ток срабатывания отстраивается от максимального тока нагрузки с учётом самозапуска двигателей

где       котс  – коэффициент отстройки,

    ксп – коэффициент самозапуска электродвигателей нагрузки трансформатора,

    кв – коэффициент возврата,

   Iрабmax – максимальный рабочий ток трансформатора.

При отсутствии информации о ксп  и  Iрабmax  ток срабатывания

Похожие материалы

Информация о работе