,
Примем, что расход циркуляционных орошений одинаков по
массе (),
Отсюда находим расход циркуляционных орошений
,
,
,
.
Проверка: .
Определение основных размеров колонны
Сечение I-I – сечение под верхней тарелкой
Составляем материальный баланс по парам и жидкости в сечении I-I (см. рис. 6.2).
Нагрузка по парам:
,
где -
поток паров, проходящий через сечение I-I, кг;
- расход паров фракции
28-120оС;
(см. табл.6.4).
- расход горячего орошения (внутренней
флегмы), возникающего от острого орошения, кг.
Рассчитаем количество горячего орошения по формуле
,
где -
расход горячего орошения от острого, кг;
- энтальпия паров в
верху колонны, кДж/кг;
- энтальпия острого орошения,
кДж/кг ;
- энтальпия паров при
температуре в сечении I-I, кДж/кг;
- энтальпия горячего
орошения (флегмы) при температуре в сечении I‑I, кДж/кг;
Рис. 6.2. Эскиз сечения I-I
Нагрузка по жидкости:
,
Температуру в сечении I-I
(сечении под верхней тарелкой) найдем из уравнения ,
где -
температура в сечении I-I, оС;
-
температура в верху колонны, оС;
-
перепад температуры на одну тарелку, оС.
,
где - число тарелок выше тарелки вывода
фракции 120-180оС;
.
,
,
.
Определим энтальпии фракции 28-120оС (= 0,704,
= 0,708):
Н95 = 543 кДж/кг; h30 = 62 кДж/кг; Н98 = 549 кДж/кг; h98= 216 кДж/кг;
gоо = 17,8 кг (см. табл. 7.8).
Сечение II-II – сечение между вводом и выводом первого
циркуляционного орошения
Составим материальный баланс по парам и жидкости в сечении II-II (рис. 6.3).
![]() |
Рис. 6.3. Эскиз сечения II - II
Нагрузка по парам:
,
где -
расход паров, проходящих через сечение II-II,
кг;
-
расход паров фракции 120-180оС;
(см.
табл. 6.4);
-расход
флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 120‑180оС, кг.
Принимаем условно, что
расход флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 120-180оС, остается
постоянным до тарелки вывода фракции 180-230оС, изменяется только ее
состав. ;
-
горячее орошение, возникающее от первого циркуляционного орошения, кг.
,
где -
теплота, снимаемая первым циркуляционным орошением (ЦО1), кДж/ч;
;
и
- энтальпии паров и жидкости ЦО1 при
температуре 136оС
Условно принимаем, что плотность ЦО1 равна плотности
фракции 120‑180оС (= 0,758,
=
0,762). Определим энтальпии паров и жидкости ЦО1:
Н136= 614 кДж/кг; h136= 306 кДж/кг.
Нагрузка по жидкости:
,
где -
поток жидкости, проходящий через сечение II-II,
кг;
-
расход ЦО1, кг;
.
Нагрузка в сечении под тарелкой вывода ЦО1 по парам такая же, а по
жидкости меньше на , чем в сечении II-II
Сечение III-III – сечение между вводом и выводом второго
циркуляционного орошения
Составим материальный баланс по парам и жидкости в сечении III-III (рис.6.4).
![]() |
Рис. 6.4. Эскиз сечения III - III
Нагрузка по парам:
,
где -
расход паров, проходящих через сечение III-III,
кг;
-
расход паров фракции 180-230оС;
(см.
табл. 6.4);
-расход
флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 180‑230оС, кг.
Принимаем условно, что
расход флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 180-230оС,
остается постоянным до тарелки вывода фракции 230-280оС, изменяется
только ее состав. ;
-
горячее орошение, возникающее от второго циркуляционного орошения, кг.
,
где -
теплота, снимаемая вторым циркуляционным орошением (ЦО2), кДж/ч;
;
и
- энтальпии паров и жидкости ЦО2 при
температуре 181оС
Условно принимаем, что плотность ЦО2 равна плотности
фракции 180‑230оС (= 0,795,
=
0,799). Определим энтальпии паров и жидкости ЦО2:
Н181= 703 кДж/кг; h181= 419 кДж/кг.
Нагрузка по жидкости:
,
где -
поток жидкости, проходящий через сечение III-III,
кг;
-
расход ЦО2, кг;
.
Сечение IV-IV – сечение между вводом и выводом третьего
циркуляционного орошения
Составим материальный баланс по парам и жидкости в сечении IV-IV
(рис. 6.5).
Рис. 6.5. Эскиз сечения IV - IV
Нагрузка по парам:
,
где -
расход паров, проходящих через сечение IV-IV,
кг;
-
расход паров фракции 230-280оС;
(см. табл.
6.4);
-расход
флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 230‑280оС, кг.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.