M В гр = М В – Q В гр · h кол / 2 = 272.09 – 231.2 · 0.4 / 2 = 225.85 (кН·м).
h = h 0 + a = 0.540 + 0.08 = 0.620 (м).
Где а = h пл = 0.08 (м).
Принимаем размеры главной балки:
Ø h ГЛ.Б. = 700 (мм).
Ø b ГЛ.Б. = 350 (мм).
|
Пролёт:
|
Опора:
|
4.8. Подбор арматуры в пролётах и на опорах.
Главную балку армируем вязанными каркасами с рабочей арматурой из стали класса А-III с R s = 365 (МПа).
a) Пролётное сечение.
Пролёт 1:
М 1 = 359.3 (кН·м).
h0 =h- a = 0.7 - 0.050 = 0.65 (м).
из таблицы III.1 [1] находим:
ξ = 0.044 и η = 0.978.
Принимаем по расчёту для каркаса 2 стержня диаметром 22 (мм) арматуры класса А-III с A s = 7,60 (см2) и 4 стержня диаметром 16 (мм) арматуры класса А-III с A s = 8,04 (см2).
Пролёт 2:
М 2 = 212.47 (кН·м).
из таблицы III.1 [1] находим:
ξ = 0.026 и η = 0.987.
Принимаем по расчёту для каркаса 2 стержня диаметром 10 (мм) арматуры класса А-III с A s = 1,57 (см2) и 4 стержня диаметром 16 (мм) арматуры класса А-III с A s = 8,04 (см2).
b) Опорное сечение.
Опора В.
М В гр = 225,85 (кН·м).
h0 =h- hпл = 0.7 - 0.080 = 0.62 (м).
из таблицы III.1 [1] находим:
ξ = 0.25 и η = 0.875.
Принимаем по расчёту для каркаса 2 стержня диаметром 16 (мм) арматуры класса А-III с A s = 4,02 (см2) и 4 стержня диаметром 16 (мм) арматуры класса А-III с A s = 8,04 (см2).
4.9. Расчёт поперечных стержней.
1) Назначаем диаметр хомутов q sw = 0.35 · q max q w = 6 (мм), если h бал <= 800 (мм), т. к. в нашем случае h = 700 (мм), то принимаем q w = 6 (мм).
2) Назначаем число срезов хомутов, т. к. b = 350 (мм), то n = 4.
3) Определяем площадь поперечных стержней в срезе:
4) Назначаем шаг хомутов:
Ø из условия шага по СНиП:
Ø из условия min шага:
Ø по конструктивным соображениям:
S < S max Þ
Ø Приопорные сечения – шаг S = 200 (мм).
1) Вычисляем интенсивность хомутов:
2) По СНиП определяем проекцию наклонной плоскости:
С 0 <= 2·h 0, 1.332 >= 1.24 Þ условие не выполняется, принимаем С 0 = 1.24.
3) Выбираем проекцию наклонного сечения:
a) С <= С 0 С<=1.332
b) С<= l x = 2.17.
c)
Назначаем величину С = 1.332.
1) Определяем долю поперечной силы, воспринимаемой поперечными стержнями:
Q sw = q sw · C 0 = 113750 · 1.24 = 141050 (Н).
2) Вычисляем долю поперечной силы, воспринимаемой бетоном:
3) Вычисляем нужны ли отгибы:
Q c inc = Q – Q b – Q sw = 262800 – 151509 – 141050 = -29760 (Н).
Отгибы не нужны. Следовательно принимаем их конструктивно.
4.10. Расчёт главной балки под опорами
второстепенных
балок.
 |
h s = h 0 гл.б – h вт.б + x / 2 = 0.62 – 0.45 + 0.0812 / 2 = 0.211 = 211 (мм).
Где х = h 0 вт.б · ζ = 0.4 · 0.203 = 0.0812 = 8.12 (см).
а = 2 · h s + b вт.б = 2 · 211 + 200 = 622 (мм).
Ø
4) Вычисляем интенсивность хомутов:
5) По СНиП определяем проекцию наклонной плоскости:
С 0 = 2·h 0, 1.429 >= 1.24 Þ условие не выполняется, принимаем С 0 = 1.24.
6) Выбираем проекцию наклонного сечения:
d) С <= С 0 С<=2.02
e) С<= l x = 2.17.
f)
Назначаем величину С = 2.02.
4) Определяем долю поперечной силы, воспринимаемой поперечными стержнями:
Q sw = q sw · C 0 = 49437.5 · 2.02 = 99863.75 (Н).
5) Вычисляем долю поперечной силы, воспринимаемой бетоном:
6) Вычисляем нужны ли отгибы:
Q c inc = Q – Q b – Q sw = 231200 – 99906 – 99863.75 = 31430.25 (Н).
Отгибы не нужны. Следовательно принимаем их конструктивно.
7) Вычисляем интенсивность хомутов:
8) По СНиП определяем проекцию наклонной плоскости:
С 0 <= 2·h 0, 2.11 >= 1.24 Þ условие не выполняется, принимаем С 0 = 1.24.
9) Выбираем проекцию наклонного сечения:
g) С <= С 0 С<=2.11
h) С<= l x = 2.17.
i)
Назначаем величину С = 2.065.
7) Определяем долю поперечной силы, воспринимаемой поперечными стержнями:
Q sw = q sw · C 0 = 113750 · 1.24 = 141050 (Н).
8) Вычисляем долю поперечной силы, воспринимаемой бетоном:
9) Вычисляем нужны ли отгибы:
Q c inc = Q – Q b – Q sw = 262800 – 97729 – 141050 = 24021 (Н).
Отгибы не нужны.
Следовательно принимаем их конструктивно
Список литературы.
1. В. Н. Байков Общий курс. Учебник для ВУЗов «Железобетонные конструкции» - М.: Стройиздат – 1985 г.
2. СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции» - М.:
Стройиздат – 1984 г.
3. Методические указания к первому курсовому проекту по железобетонным конструкциям «Монолитное ребристое перекрытие» - Киров: КирПИ 1982 г.
4. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84) - М.: Стройиздат – 1984 г.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.
