Проектирование монолитного перекрытия (шаг колонн - 6,5*5,7 м, толщина стены - 510 мм), страница 2

Пролётное сечение.

Ø 

Ø 

I.  Опорное расчётное сечение.

Уточняем высоту сечения:

h = h₀ + a  = 0.399 + 0.050 = 0.449 (м).

Принимаем h = 45 (см) при однородном армировании.

3.6. Подбор арматуры в пролётах и на опорах.

a)  Пролётное сечение.

Пролёт 1.

Расчёт начинаем с предположения, что нейтральная линия проходит в пределах полки, т.е. тавровое сечение рассчитывается, как  прямоугольное с шириной:

b _f^’ = 2.1 (м).

h₀ =h- a  = 0.45 - 0.050 = 0.4 (м).

из таблицы III.1 [1] находим:

ξ = 0.031 и η = 0.984.

Принимаем по расчёту для 1 каркаса 2 стержня диаметром 14 (мм)и 2 стержня диаметром 16 (мм) арматуры класса А-III с A _s = 7.1 (см²).

Пролёт 2.

из таблицы III.1 [1] находим:

ξ = 0.023 и η = 0.989.

Принимаем 2 стержня диаметром 14 (мм)и 2 стержня диаметром 110 (мм) арматуры класса А-III с A _s = 4.65 (см²).

b)  Опорное сечение.

Ø  Опора В.

из таблицы III.1 [1] находим:

ξ = 0.338 и η = 0.831.

Принимаем 4 стержня диаметром 16 (мм) арматуры класса А-III с A _s = 6,16 (см²).

Ø  Опора С.

из таблицы III.1 [1] находим:

ξ = 0.279 и η = 0.861.

Принимаем 2 стержня диаметром 14 (мм)и 2 стержня диаметром 10(мм) арматуры класса А-III с A _s = 4,65 (см²).

Ø  Во втором пролёте для М ₂ (отрицательного момента):    

из таблицы III.1 [1] находим:

ξ = 0.003 и η = 0.995.

Принимаем 2 стержня диаметром 10 (мм) арматуры класса А-III с A _s = 1.57 (см²).

3.7. Расчёт поперечных стержней.

Расчёт начинаем принимая:

Ø  b = 0.01 (для тяжёлых бетонов).

Ø  j _n = 0.

Ø  j _f = 0.

Ø  j _b2 = 2.

Ø  j _b3 = 0.6.

R _bt = 0.75 (МПа).

Q<=Q_b+Q_sw

 

4.  Опора B слева

Q _u1 = j _b3 · R _bt ·g_b2· (1+j _n +j _f) · b · h ₀ = 0.6·1·0.75·10⁶·0.9·0.2·0.4 = 32400 (Н/м).  

т. к. Q _max > Q _u1 Þ

q _sw = Q_b^лев / [4 · j _b2 · (1 + j _f + j _n ) · R _bt ·g_b2·b · h₀²] =

       = 110366.6² / [4 · 2 · 1 · 0.75 · 10⁶ · 0.9 · 0.2 · 0.4² ] = 70490.7 (Н/м).

q _min =  j _b3 · (1 + j _f + j _n ) · R _bt ·g_b2·b / 2 = 0.6 · 1 ·0.75 · 10⁶ · 0.9 · 0.2 / 2 =

        = 40500 (Н/м).

т. к. q _sw < q _min, то q _sw = 70490.7 (Н/м).

d _min = 5 (мм) – по таблице свариваемости.

1 условие:

2 условие: исходя из СНиП  S < h / 2,   S0.23м

Ø  Приопорные сечения – шаг S = 100 (мм).

Ø  Средний участок – шаг S = 200 (мм).

j _w1 = 1 + 5 · a · h_w = 1 + 5 · 7.39 · 0,00195 = 1.072.

j _b1 = 1 - b · Rb·g_b2 = 1 – 0.01 · 7.65 ·10⁶= 0.9235.

Q _u1  £ 0.3 · j _w1 · j _b1 · R _b · b · h ₀ = 0.3·1.072·0.9235·7.65·10⁶·0.2·0.4=181771 (Н).       

             Q _max < Q _u1.

110.367 (кН) < 181.771 (кН).

5.  Опора B справа

q _sw = Q_b^пр / [4 · j _b2 · (1 + j _f + j _n ) · R _bt ·g_b2·b · h₀²] =

       = 87866.26² / [4 · 2 · 1 · 0.75 · 10⁶ · 0.9 · 0.2 · 0.4² ] =44679 (Н/м).

q _min =  j _b3 · (1 + j _f + j _n ) · R _bt ·g_b2·b / 2 = 0.6 · 1 ·0.75 · 10⁶ · 0.9 · 0.2 / 2 =

        = 40500 (Н/м).

т. к. q _sw < q _min, то q _sw =44679 (Н/м).

 

d _min = 5 (мм) – по таблице свариваемости.

1 условие:

2 условие: исходя из СНиП  S < h / 2,   S0.23м

Ø  Приопорные сечения – шаг S = 150 (мм).

Ø  Средний участок – шаг S = 300 (мм).

j _w1 = 1 + 5 · a · h_w = 1 + 5 · 7.39 · 0,0013 = 1.048.

j _b1 = 1 - b · Rb·g_b2 = 1 – 0.01 · 7.65 ·10⁶= 0.9235.

Q _u1  £ 0.3 · j _w1 · j _b1 · R _b · b · h ₀ = 0.3·1.048·0.9235·7.65·10⁶·0.2·0.4=174215 (Н).       

             Q _max < Q _u1.

87.866 (кН) < 174.215 (кН).

6.  Опора A

q _sw = Q_a / [4 · j _b2 · (1 + j _f + j _n ) · R _bt ·g_b2·b · h₀²] =

       = 72920.78² / [4 · 2 · 1 · 0.75 · 10⁶ · 0.9 · 0.2 · 0.4² ] = 30772.22 (Н/м).

q _min =  j _b3 · (1 + j _f + j _n ) · R _bt ·g_b2·b / 2 = 0.6 · 1 ·0.75 · 10⁶ · 0.9 · 0.25 / 2 =

        = 40500 (Н/м).

т. к. q _sw < q _min, то q _sw =40500 (Н/м).

d _min = 5 (мм) – по таблице свариваемости.

1 условие:

2 условие: исходя из СНиП  S < h / 2,   S0.23м

Ø  Приопорные сечения – шаг S = 200 (мм).

Ø  Средний участок – шаг S = 400 (мм).

j _w1 = 1 + 5 · a · h_w = 1 + 5 · 7.39 · 0,000975 = 1.036.

j _b1 = 1 - b · Rb·g_b2 = 1 – 0.01 · 7.65 ·10⁶= 0.9235.

Q _u1  £ 0.3 · j _w1 · j _b1 · R _b · b · h ₀ = 0.3·1.036·0.9235·7.65·10⁶·0.2·0.4=175659 (Н).       

             Q _max < Q _u1.

72.920 (кН) < 175.659 (кН).

4.  Расчет и конструирование главной балки.

4.1. Конструктивная схема.

4.2. Расчётная схема.

l ₀₁ = l _гл.б. – а + с / 2

где а = 200 (мм).      

       с = 380 (мм). 

l ₀₁ = 6500 – 200 + 380 / 2 = 6490 (мм).

Принимаем l ₀₁ =6.5м

4.3. Подсчёт нагрузок.

Ø  Постоянная нагрузка:

G = q _вт.б · l₂ + (h _гл.б – h _пл) · b _гл.б · l _пл · ρ · γ _f · γ _n.

где γ _f = 1.1.

       γ _n = 0.95.

       p = 25000 (Н/м²) – объёмная масса железобетона.

G = 11140.01·5.7·0.95+(0.7–0.08)·0.35·2.17·25000·1.1·0.95 = 76140.16 (Н/м).

Ø  Временная нагрузка:

v = V _вт.б · l ₂ = 23.436 · 5.7 · 0.95 = 126905.9 (Н/м).

4.7. Конструктивный расчёт главной балки.

За расчетный момент на опоре принимаем момент по грани колонны М _В ^гр равный [при ширине сечения колонны b _к = 40 (см)]: