/п == 12480- 104 + 6,15 • 8-7,06[(91,4 —45)2 + (91,4 —60)2 + (91,4 —75)2-0,5 + + (91,4 —90)2 +(91,4 —105)2+ (91,4—120) 2] = 12 480 • 10* + 149 - 10* = = 12 629-104 мм*;
Ті ж характеристики при п' = 10: Fn = 424,2-102+ 10-311 =455,3 • 102 мм2;
3893,2-Ю3 + 10-311-83,2 = 4152-Ю3 мм3;
4152-103
=91-2мм;
ДО455,3-10»
.,,,, -91,2 — 83,2 = 8,0 мм;
„ = 177+ (274-177) „ = (2-177+ 228)-^U
= 228 мм;
/п . 12 480-10* + 575 149'104= 12721Л°4 193 — 91,2
193 = 1005-103 мм3;
= 1005-103 + 10-8-7,061(105 —91,2)2 +(120 —91,2)2] = 1063-103 мм3.
Попередня напруга арматури і його втрати
У проекті шпали прийнято ат = 1170 МПа (11700 кгс/см2);
э П70 „
А'.
0,76 > 0,65 > 0,21.
ill
Таким чином, величина Сто знаходиться в тих, що допускаються після СНіП П-21-75 Меж.
Втрати напруги по формулах (3.49) — (3.51) загальні для всіх перетинів
= (о,27 1800"~
= 88,4 МПа;
,||0 _ v VilF,, потоково-агрегатної технології); / =1,25 + 0,15-3 = 1,70 мм;
/ -= 13 580 мм — довжина шпальної форми між натягачами; 1,70-200 000
13 580
=25 МПа;
сп. =30 МПа;
сан = 1170 — (88,4+ 25+ 30) = 1026,6 МПа;
Лгон = 311-1026,6 =319270 Н.
Втрати напруги арматури після обтискання бетону:
319270 319270-8,22
+
+
443,3-102
12 629-10"*""
= 7,37 МПа;
~п—
= оь—г = 0,191 < 0,6 — умова виконана;
/\о оо,о J
сп6 = 42,5-0,191 =8,1 МПа;
40 МПа;
= 170-0,191 =32,5 МПа;
oQ2= 1026,6 —(8,1+40+ 32,5)= 946,0 МПа; N02 = 311 -946,0 = 294 210 Н.
Сталі попередні напруги в бетоні по формулі (3.54) будуть
294 210 294 210.8,0 62 = 455,3-102 + 12 721-10* у = М6 + °~^85У-
По нижньому краю перетину (розтягнута зона) у = 0; _у = 91,2 мм; а =6,46 + 0,0185-91,2 = 8,15 МПа.
По формулі (3.60)
12 72Ы0* Р~ 91,2
5,15+0,75-2)= 1346-10* Н-мм = 13,46 кН-м (1,35 тим).
По верхньому краю перетину (стисла зона)
у — 193 мм;
УСЖ = УП — У =91,2— 193 = — 101,8 мм; а62 = 6,46— 0,0185-101,8 = 4,58 МПа;
4,58 рб = 0,83-21,5 = °>26-
По табл. 3.5 величині ягб2 = 0,83 теж відповідає рб=0,2б. По формулі (3.56)
12
721-Ю4
jQj-g (0,83-21,5—4,58)=1657,6-10* Н-мм=16,58 кН-м
(1,66 тс-м).
Мсж=
На рівні нижнього, найбільш розтягнутого, ряду арматури у = 45 мм; уа = 91,2 — 45 = 46,2 мм; аб2 = 6,46 + 0,0185-46,2 = 7,31 МПа.
По формулі (3.55) аа2 = 946,0— 10-7,31 = 872,9 МПа;
872,9 ра = 0,89.1160 = 0-84-
По табл. 3.6 величині яга1 = 0,89 відповідає | ра = 0,84. По формулі (3.58)
1
12 721-10* М* = Ю
46 2 (0,89-1160—872,9) = 4392-10* Н-мм=43,92 кН-м (4,39 тс-м).
По формулі (3.61) з урахуванням того, що 0,75 ЯРП =0,75-2= 1,5 МПа. 12 721'10^^-У 1,52+ 1,5-6,46 = 94 300 Н = 94,3 кН (9,43 тс).
Розрахунок перетину по середині шпали (мал. 3.14, би) проводиться аналогічно розрахунку по підрейковому перетину.
I Ьлучснниє результати розрахунку будуть наступними:
По середині
підрейкової
майданчики
шпали
Що граничний вигинає момент, кН-м (тс-м) по
\ 1 in |Пию:
16,6(1,66) 43,9(4,39) 13,5(1,35)
витривалості бетону в стислій зоні Витривалості найбільш розтягнутої арматури трещиностойкости бетону в розтягнутій зоні
Гранична поперечна сила, кН (тс), по усло-
94,0(9,4)
iiiii" трещиностойкости на нейтральній осі приве-ого перетину шпали
4. Аналіз отриманих результатів
Умножаючи по формулі (3.45) питомі значення вигинаючих моментів в р " парних перетинах на величину розрахункових експлуатаційних навантажень при за-Вшшых параметрах шляху і рухомого складу, одержимо найбільші эксплуа-I.in що іонні вигинають моменти в шпалі:
у перетині по середині підрейкового майданчика
•II (1,0968-101,82 —0,277То\18"= 8,144 кН-м<13,5 кН-м;
і перетині по середині шпали М —0,0615-101,82 — 0,288-6,18 = — 8,042 кН-м<9,0 кН-м.
Зіставлення найбільших експлуатаційних моментів з найменшими пре-№ п.пыми моментами по витривалості і трещиностойкости бетону в розрахункових (i чениях шпали показує, що при даних характеристиках шляху і рухомого СО' гава застосування залізобетонних шпал типу ШС-ly може бути допущено.
Таким же чином
знайдемо напруги в баласті під шпалой^^пользуясь
формулою (3.47); * '
кінець шпали
0,328 • 10~2 • 101,82 + 0,784• 10~2• 6,18=0,382 МПа (3,82 кгс/см2)>0,325 МПа • кгс/см2); перетин по середині підрейкового майданчика
0,300-10~2-101,82—0,65-10~2-6,18=0,265 МПа (2,65 кгс/см2)<0,325 МПа
i КГС/СМ2).
Зіставлення показує, що напруги в баласті в підрейковому се-'|< пні не перевищують тих, що допускаються на щебеневий баласт від вагонних нагру-Юк. Напруги в баласті під кінцем шпали тих, що вище допускаються. Це не мо-.1 Ei служити забороною для застосування шпал ШС-ly в цих умовах, але вы-|ОВСт залишкові деформації баластного шару під кінцями шпал.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.