Проектирование стального каркаса однопролетного здания склада (район строительства – г. Мариуполь), страница 2

      Эквивалентная активная  равномерно распределяемая нагрузка ωаэα10·α18,6=5,107·1,083=5,5319кН/м

      Эквивалентная пассивная равномерно распределенная нагрузка с учетом аэродинамического коэффициента с´=0,6. ωпэаэ·с´/с=5,3319·0,6/0,8=4,148 кН/м. Ветровая нагрузка, действующая на участке от низа ригеля до верхней точки здания, заменяется сосредоточенной силой, приложенной в уровне нижнего пояса фермы.

      Wа=/ωа21,75а18,6/hо/2=/8,119+7,577/·3,15/2=24,72кН

      Wn=wас´/с=24,72·0,6/0,8=18,54кН

Суммарная горизонтальная поперечная нагрузка

W=wа+wп=24,72+18,54=43,26 кН

3.3.4. Крановая нагрузка.

    Расчет рамы производят на совместное действие двух кранов

Q=300/50 кН

Расчетное вертикальное давление на колонну

 Дmax= γƒφΣFίуί=Gnк,  где

γƒ=1,1 – коэффициент надежности для крановой нагрузки;

φ=0,85 – коэффициент сочетания для двух кранов;

Fί max= 360 кН – нормативное максимальное давление колес крана;  

уί – ординаты линии влияния опорного давления ;

Gпк – масса подкрановой конструкции, принимаем равной 0,03γƒ·ψΣF'· maxу;

Схема размещения колес двух кранов и линия влияния опорного давления

Дmax=0,85·1,1[360(0,533+1+0,916+0,45)]+Gnk=975,8+975,8·0,03=1005,07   кН

   У противоположной колонны рамы действует расчетное вертикальное давление  Д mίn от давления колес кранов.

Fmίn=[(Q=Gкр)/n´0]-Fсрmax=[(300+740)/2]+180=340кН,

где Q - грузоподъемность крана, равная 300 кН;

Gкр - масса крана с тележкой, равная 740 кН;

n´- количество колес крана с одной стороны, =2;

Fmaxср – среднее максимальное давление колеса

Fmaxср- 360/2=180 кН; тогда:

Дmίn=γƒφΣFmίnуί+G=0,85·1,1·340(1+0,533+0,916+0,45)+29,27=950,86 кН

      Расчетные моменты от крановой нагрузки

Мmaxmax·ek=1005,07·0,525=628,16кНм

Мmίnmίn·ek=950,86·0,625=593,75 кНм,

где ек- эксцентриситет приложения крановой нагрузки, равной расстоянию от оси подкрановой  ветви до центра тяжести сечения подкрановой части колонны, ек=0,5bn=0,5·1250=625мм=0,625м.

Нормативная горизонтальная сила поперечного торможения тележки, передающаяся на одно колесо крана

      Тк=0,05(Q+Gт)/n'0=0,05(300+120/2)=10,5кН, где

Gт-вес тележки крана, равна 120 кН.

Наибольшее расчетное давление тормозных балок на колонну рамы Тсƒψ·ΣТку;

Т=0,85·1,1·1,05(1+0,533+0,916+0,45)=28,46кН

3.4. Определение жесткости элементов рамы. Жесткости сквозного   ригеля.

EIp=1240 Mmax=1240·2447,49=3034895=30,34·105 кНм2

ЕАр=500мmax=500·2447,49=1223745=12,23·105 кН,

где:  Мmax=(q+s)L2/8=(6,708+8,4)362/8=2447,49 кНм

  q1s – расчетные погонные соответственно постоянная и снеговая нагрузки на ригель рамы.

L – пролет рамы

q - qр·В=0,559·12=6,708 кН/м

Момент инерции нижней части колонны

J1=(N=2Дmax)вм22Ry=(271,94+2·1005,07)1,252/21104·3,5=0,00485м4

Здесь N=(q+5)L/2=(6,708+8,4)36/2=271,94 кН

              Дmax=1005,07 кН

              Вм=1,25м

              Rу=21·104 кН/м2

      Жесткость нижней части колонны на изгиб

ЕI1=2.1·108·0.0049=1029000=10.29·105 кН/м2

Площадь поперечного сечения нижней части колонны

 А1=4I1/bn2=40,0049/1,232=0,0125 м2

Жесткость нижней части колонны на сжатие

 ЕА1=2,1·108·0,0125=2634240,0=26,3·105кН

Момент инерции верхней части колонны определяют из отношения J1/J2= (внв)2k1=n,

 где:  bн,  bв – ширина соответственно нижней и верхней части колонны, вн= 125см, вв- 75,0 см, k- коэффициент, учитывающий фактическое неравенство площадей  и радиусов инерции верхней и нижней частей колонны, равный 1,8.

         I1/I2=(125/75)21,8=5=n

Откуда, J2=J1/n=0,0049/5=0,00098м4=0,001 м4

Жесткость верхней части колонны на изгиб

         ЕI2=2,1·108·0,001=210000=21·104кН/м2

Жесткость верхней части колонны на сжатие

        EA2=4EJ2в2=4·210000/0,752=1493333=14,93·105 кН

        Расчетный пролет рамы Lp=L+2в0в=36+2·0,5-0,75=36,25 м

С учетом требований при соотношении жесткостей, верхний ригель (принимаем) будет иметь жесткость ЕIр=42·105кН/м

Расчет поперечной рамы.

        

   λ=Q/h=5,22/19,2=0,27

   n=I2/I1=0,001/0,049≈0,20                                        ξ=2ЕI3/l=2·42·105/36,25=2,317·105

δ11=(1-λ+λ/n)·h/ЕI1=(1-0,27+0,27/0,20)·19,2/10,29·105=3,887·10-5

δ12=(1-λ22/n)h/2EI1=(1-0,272+0,272/0.20)19,22/2·10,29·105=23,13·10-5

δ22=(1-λ33/n)h3/3EI1=(1-0,273+0,273/0,20)19,23/3·10,29·105=2,47·10-3

D=δ11δ22122=3,88·10-5·2,47·10-3(23,13·10-5)2=4,23·10-8

A=δ12h-δ22=23,13·10-5·19,2-2,47·10-3=1,97·10-3

B=δ11h-δ12=3,88·10-5·19,2-23,13·10-5=51,366·10-5