Определение возможности надстройки 6-го и 7-го этажей здания и приставных (выносных) лифтовых шахт, определение технического состояния здания и грунтов основания, страница 24

             Изгибающие моменты равны:

а) от веса перекрытия над 1-ым этажом:

      М_п1 = 0.90  ∙  ( 1.67 : 2.50 ) = 0.60 кН∙м

б) от временной длительной нагрузки:

      М_дл = 0.154  ∙  ( 1.67 : 2.50 ) = 0.103 кН∙м

в) от кратковременной нагрузки:

      М_кр = 0.307  ∙  ( 1.67 : 2.50 ) = 0.206 кН∙м

г) от ветровой нагрузки с подветренной стороны:

      М_в = 0.059 - 0.114 ∙ 2.50  ∙ ( 0.83 : 2 )- 0.114 ∙ ( 0.83² : 2 ) = 0.059 - 0.118 + 0.039=  

            = - 0.116 кН∙м

д) то же, с подветренной стороны (отсос):

      М_о = - 0.045 +  0.086  ∙ 2.50  ∙  ( 0.83 : 2 ) - 0.086 ∙ ( 0.83² : 2 ) =                                  

            = - 0.045 + 0.045 + 0.089 - 0.086 ∙ ( 0.83² : 2 ) = - 0.045 + 0.089 - 0.03=

            = 0.014 кН∙м.

      Расчетные усилия сводятся в табл.9 , где в первом основном сочетании нагрузок учтены постоянная, временная, длительная и одна из кратковременных нагрузок, во втором – все длительные и кратковременные нагрузки, умноженные на коэффициент 0,9 , кроме постоянной от веса конструкций.

      Прочность простенка поверяется по следующим сочетаниям нагрузок:

а) М = 1.383 кН∙м;   N =  94.37 кН

      е_о = 1.383 : 94,37 = 0.0147 м = 1.47 см

б) М = 0.918 кН ∙м ;  N = 96.86кН ;

      е_о = 0.918 : 96,86 = 0.0095м = 0.95 см.

      Для кладки стены из кирпича марки 100 на растворе марки 50 расчетное сопротивление сжатию по табл.2 СНиП П-В.2-71 равно:  R = 13 кН/см².

Эксцентриситет:  е_о = 1.47 см.

            Расчетная площадь простенка равна:

      F_пр = 138  ∙  51 = 7038 см².

Расчетная высота простенка равна:

      _о = 0.8  ∙  2.50 = 2.0 м = 200см.

      Упругая характеристика   для  силикатного кирпича по табл. 15 и 6 СНиП              П-В. 2-71 равна  = 750.

      Приведенная гибкость определяется по формуле (8) СНиП равна:

      ^h_пр

      По табл. 18 СНиП при ^h_пр = 4.53  коэффициент продольного изгиба равен:

       = 0.989,  m_дл = 1.0.

      Из Формулы (11) СНиП коэффициент

      ₁ = 0.989 ∙

      Из табл. 19 СНиП коэффициент  для прямоугольных сечений равен:

       < 1.25

      Несущая способность  простенка в сечении 1-1 по формуле (10) СНиП равна:

      N = m_дл ∙₁∙R ∙F ∙  = 1.0  ∙  0.988  ∙  13  ∙  7038  ∙   ∙  1.02 =

      = 86.89 кН < 94,37 кН , т.е. несущая способность простенка не обеспечена.

       Несущая способность простенка в сечении 2-2.

      Данные для простенка   _о = 200.0 см,    = 750,  F = 7038 см²,  R = 13 кН/см², 

       = 0.989,  m_дл = 1,  _о = 0,95 см.

       1.012< 1.25;

     

      Несущая способность простенка в сечении 2-2 равна:

      N = 1.0  ∙  0, 988  ∙  13  ∙  7038 1.012=88.07 кН < 96.85кН,

     т.е. несущая способность простенка не обеспечена.

      Таким образом, при надстройке 6-го и 7-го этажей несущая способность стены  не удовлетворяет условиям.

            

 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ УСИЛИЙ ОТ ВСЕХ ВИДОВ НАГРУЗОК ( ТАБ.9)

Сечение	Вид усилия	Нагрузки						Основное сочетание нагрузок
		Посто-янная	Временная		Снеговая	Ветровая		Первое		Второе
			Длитель-ная	Кратко- временная	Длитель-ная	Слева	Справа	Мmax ∙ N	М ∙ Nmax	Мmax ∙ N	М ∙ Nmax
I - I	М N	0,90 62,45	0,154 3,57	0,307 12,85	- 1,17	0,059 -	-0,045 -	1.361 94.64	1.361 94.64	1.383 93.11	1.383 94.37
II - II	М N	0,60 64,30	0,103 3,57	0,206 12,85	- 1,17	-0,016 -	+0,014 -	0.909 96.86	0.909 96.86	0.918 96.59	0.918 96.86

Нормативное давление грунта оснований под подошвой существующих фундаментов

R^/ = R m K, кПа

R^/ = 130 ∙ 1,0 ∙ 1,0 = 130 кПа

 

    где  m - коэффициент, учитывающий изменение физико - механических