Расчет каскада реакторов с перемешиванием для производства блочного полистирола методом неполной конверсии: Методические указания к практическим занятиям по дисциплине "Основы проектирования", страница 4

t₃ - температура потока на выходе из третьего реактора.

Q³cx - (1 - 0,86 ) • 0,97 • 2,52 • 150 = 51,3 кВт

Q пс = X к • Шсм • С пс • ts где С³пс - удельная теплоемкость полистирола при 150°С.

Q³nc= 0,86 • 0,97 • 2,10 • 150 = 262,8 кВт

Тепловой поток, выходящий из второго реактора с испаряющимся стиролом (10 % от массы стирола, поступающего в третий аппарат):

Qисп = 0,1 • (1 — Xк ) • Шсм • Гст

11

при!50°С   гст = 19,2-10³(l,91+lgT)-(T/Mcx) =

= 19,2 -10³ ( 1,91 + lg423)- (423 /104) = 353    кДж/кг

QVn - 0,1 • (1 - 0,6 ) • 0,97 • 353 = 13,7 кВт

Тепловые потери, составляющие 10 % от суммарного расходного потока:

0³пот = 0,1 • (Q³CT + Q³nc+ QVn)

Q³nox = 0,1 -(51,3 + 262,8 + 13,7) = 32,8 кВт

Q pacx = Q ст + Q nc + Q исп + Q пот

Q³pacx =51,3 + 262,8+13,7 + 32,8 - 360,6 кВт

Количество тепла, которое необходимо отводить для поддержания режима:

Q охл = Q прих — Q pacx

Р³охл = 474,3 - 360,6 =   113,7 кВт

Количество охлаждающей воды, которое требуется на поддержа­ние режима определяем по формуле:   С³в = ()³охл / Св • (t²R-t^lB) где Св - удельная теплоемкость воды, кДж/ (кг • К); t'e, 1²в - температура воды до входа и после выхода из рубашки реактора.

О³в = 113,7/4,19-(35-15) = 1,36 кг/с

Таблица 2

Зависимость теплоемкости стирола и полистирола от температуры, кДж/ ( кг • К )

Варианты заданий

для расчета процесса получения блочного полистирола методом неполной конверсии в каскаде реакторов