Расчет фундаментов промышленного здания города Барнаул на грунте без грунтовых вод, состоящем из 3 слоев (два вида супеси и суглинок), страница 12

g_II = 18,33 кН/м³; g^I_II = (g₁h₁ + g₂h₂ + g₃h₃ + g₄h₄)/(h₁ + h₂ + h₃ + h₄) = (16,2*1,9 + 16,2*4,1 + 18*2,7 + 18,33*1,9)/(1,9+4,1+2,7+1,9) = 17,04 кН/м³;

с_II = 23 кПа;

d₁ = 9,8 м; d_b = 0.

 кПа;

6.8.2. Давление условного грунта на основание.

(Рисунок 6.14)

Определяем границы условного фундамента:

снизу – плоскостью АБ, проходящей через нижние концы свай;

с боков – вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии

b = , где    (6.9)

сверху – поверхностью планировки грунта ВГ;

здесь j_II,mt – осреднённое расчётное значение угла внутреннего трения грунта, определяемое по формуле 29 [8]

   (6.10), где

j_II,i – расчетные значения углов внутреннего трения для отдельно пройденных сваями слоев грунта толщиной h_i.

h – глубина погружения свай в грунт (от подошвы ростверка).

⁰; ⁰; b = 8,7*tg1,15 = 0,17 м;

   (6.11), где

N₀ =  1440 кH

А =  1,14*5,14 = 15,63 м²

G_ф.гр. – вес условного фундамента.

G_ф.гр. = G₁ + G₂ + G₃   (6.12)

G₁ = V₁g₁ + V_рg_ж/б + V_св.1g_ж/б    (6.13);

G₂ = V₂g₂ + V_св.2g_ж/б    (6.14);

G₃ = V₃g₃ + V_св.3g_ж/б    (6.15), где

V_i – объем i-го слоя грунта условного фундамента;

g_i – удельный вес i-го слоя грунта;

V_p – объем ростверка;

g_ж/б = 24 кН/м² – удельный вес железобетона;

V_св.i – объем свай в i-м слое грунта;

V₁ = V_гр. – V_р – V_св.1*5 = 3,04*5,14*6 – 1,4*2,7*1,9 – 0,35*0,35*4,1*5 = 82,55 м³

V₂ = V_гр. – V_св.2*5 = 3,04*5,14*2,7 – 0,35*0,35*2,7*8 = 39,54 м³

V₂ = V_гр. – V_св.3*5 = 3,04*5,14*1,9 – 0,35*0,35*1,9*8 = 27,82 м³

G₁ = 82,55*16,2 + 1,4*2,7*1,9*24 + 0,35*0,35*4,1*8*24 = 1606,11 кН;

G₂ = 39,54*18 + 0,35*0,35*2,7*8*24 = 775,22 кН;

G₃ = 28,71*18,33 + 0,35*0,35*1,9*8*24 = 570,94 кН;

G_ф.гр. = 891,68+765,3+549,77 = 2952,27 кН;

кН   р < R_усл.  281,10 кН < 827,81 кН

Для определения осадки фундамента разбиваем сжимаемую толщу на подслои  Dh £ 0,4b; b = 1,84 м; Dh = 0.73 м.

Определяем бытовые и дополнительные давления в расчетных точках (см.5.3.2):

s_zgo = 19,46*5 + 19,61*2,4 + 20,52*1,9 = 183,35 кПа;

s_zg1 = 183,35 + 18,33*0,73 = 196,73 кПа;

s_zg2 = 231,06 + 18,33*0,73 = 210,11 кПа;

s_zg3 = 210,11 + 18,33*0,73 = 223,49 кПа;

s_zg4 = 223,49 + 18,33*0,73 = 236,87 кПа;

p₀ = p – s_zgo = 281,1 – 208,7 = 93,61 кПа;

Результаты расчеты сведены в таблицу 6.1

(Таблица 6.1)

zi, м	2z/b	a	szp = ap0	szg	0,2szg	s(zp)i*h(i)/ /E(i)
0	0	1	97,75	183,35	36,67	0,013266
0,73	0,793	0,835	70,448	196,73	39,34618	0,003673
1,46	1,587	0,514	36,488	210,11	42,02236	0,001903
						0,023842

Определяем осадку основания:

s = 0,8= 0,021 м = 2,1 см. < s_u = 8 cм.

  1. КОЛ. ФУНДАМЕНТОВ=  4

  2. КОЛ. ПЛАСТОВ ГРУНТОВ= 3, 3, 3, 3,

  3. РАЗМЕРЫ МЕНЬШЕЙ СТОРОНЫ=   1.840,   2.440,   1.840,   2.140,

  4. ГЛУБИНА ФУНДАМЕНТА=    9.600,    9.600,    9.600,    9.600,

  5. ОТНОШЕНИЕ БОЛЬШЕЙ СТОРОНЫ К МЕНЬШЕЙ=   1.600,   1.238,   1.400,   1.333,

  6. СРЕДНЕЕ ДАВЛЕНИЕ ВНЕШНИХ НАГРУЗОК=   21.230,   28.100,   20.360,   21.150,

  7. УДЕЛЬНЫЕ ВЕСА ПЛАСТОВ ГРУНТА=

      1.800,   16.200,    1.830,

      1.800,   16.200,    1.830,

      1.800,   16.200,    1.830,

      1.800,   16.200,    1.830,

  8. МОДУЛЬ ДЕФОРМАЦИИ=

   1700.000, 1500.000, 1400.000,

   1700.000, 1500.000, 1400.000,

   1700.000, 1500.000, 1400.000,

   1700.000, 1500.000, 1400.000,

  9. ГЛУБИНА ЗАЛЕГАНИЯ ПОДОШВЫ КАЖДОГО ПЛАСТА=

       .000,    4.000,    6.100,

       .000,    4.000,    6.100,

       .000,    4.000,    6.500,

       .000,    4.000,    6.500,

  ТАБЛИЦА 1

=========================================================

! НОМЕР РАСЧИТЫВАЕМОГО !   ОСАДКИ   ! ГЛУБИНА СЖИМАЕМОЙ !

!     ФУНДАМЕНТА       !     М      !     ТОЛЩИ, М      !