Расчет фундаментов промышленного здания города Барнаул на грунте без грунтовых вод, состоящем из 3 слоев (два вида супеси и суглинок), страница 10

Процент армирования m = (21,55/210*30)*100% = 0,27% > m_min =0,1 %.

Вдоль меньшей стороны фундамента при шаге стержней 200 мм на длине 2,7 м должно быть 14 стержней; принимаем из конструктивных сооб­ражений 14Æ14A-III, As = 26,16 см²

Процент армирования m = (26,16/270*30)*100% = 0,26% > m_min =0,1 %.

5.8.5. Армирование подколонника.

Расчёт производится на внецентренное сжатие

м

Поперечное армирование подколнника при действии нормальной силы в пределах ядра сечения () назначаем конструктивно. Расстояние между сетками Ds £ 0,25 h_ст, Ds £ 0,25*1,5 = 0,375 м. Принимаем Ds = 0,3 м.

Защитный слой – 50 мм.

Назначаем продольную арматуру из условия А_тр. ³ 0,0005A_b

А_тр. ³ 0,0005(2,1*1,2 – 1,9*0,75) = 5,48*10⁴ м².

Принимаем 5Æ10 A-III, A_s = 5,65 см².

Данное количество арматуры устанавливается с каждой стороны подколонника.

Поперечная арматура ставится конструктивно, так как ;

Диаметр поперечной арматуры назначаем из условия:

d ³ 8 мм

d ³ 0,25d_{прод. арм.} = 0,25*10 = 2,5 мм;

Принимаем диаметр поперечной арматуры d = 8 мм, шаг 300 мм. В пределах высоты подколонника располагается четыре сетки и две сетки конструктивно под днищем стакана (Æ8А-I).

6. Свайные фундаменты.

6.1. Определение расчетных нагрузок для расчета по первой группе предельных состояний на верхнем обрезе ростверка.

Фундамент № 1.

(Рисунок 6.1)

N = N_k*1,2   (6.1)

Q = Q_k*1,2   (6.2)

M = M_k*1,2   (6.3)

N_ст. = N_ст.*1,2   (6.4)

Значения N_k, Q_k, M_k, N_ст.  берем из таблицы 2.1

N = 720*1,2 = 864 кН;

Q = 7,2*1,2 = 8,64 кН;

M = 57,6*1,2 = 69,12 кН*м;

N_ст. = 113,4*1,2 = 136,08 кН;

Фундамент № 2.

(Рисунок 6.2)

N = 1440 кН;

Q = 8,64 кН;

M = 72 кН*м;

Фундамент № 3.

(Рисунок 6.3)

N = 360 кН;

Q = 3,6 кН;

M = 28,0 кН*м;

N_ст.1 = 56,7*1,2 = 100,8 кН;

N_ст.2 = 113,4*1,2 = 220,32 кН;

N_ст. = 321,12 кН;

Фундамент № 5.

(Рисунок 6.4)

N = 720 кН;

Q_k = 4,32 кН;

M_k = 36 кН*м;

N_ст. = 226,8*1,2 = 272,16 кН;

6.2. Назначение глубины заложения подошвы ростверка.

(Рисунок 6.5)

Так как выбранные колонны имеют одинаковую отметку низа (Ñ-1,350), то для всех рассчитываемых фундаментов d_k будет одинаковым.

При толщине дна h_дн = 400 мм (в том числе 50 мм на рихтовку колонны) получим

d_k = 1350–150+50+350+100 =1700 мм = 1,70 м. – конструктивная глубина заложения фундамента.

Нормативная глубина промерзания (ф-ла 2 [3]):

d_fn = 0,28м;

Расчётная глубина промерзания (ф-ла 3 [3]):

d_f = 0,6*2,29 = 1,37 м

По условию недопущения морозного пучения по т. 2 [   ] для грунта – супесь с I_L = 0,436 > 0, глубину заложения фундамента следует принимать:

а) для наружных фундаментов (№ 1,3,5) – не менее d_f = 1,37 м;

б) для внутренних фундаментов – независимо от расчётной глубины промерзания грунтов.

Таким образом, из 3-х найденных значений глубины заложения выбираем большую, округляя d кратно 0,3 м т.е. d = 1,8 м, d_k = 1,9 м.

6.3. Корректировка приведённых нагрузок.

Фундамент № 1

N₀ = 864 + 136,08 = 1000,08 кН;

M_0x = 136,08*0,65 + 69,12 + 8,64*1,9 = 173,99 кН;

M_0y = 0;

Фундамент № 2

N₀ = 1440 кН;

M_0x = 72 + 8,64*1,9 = 88,416 кН;

M_0y = 0;

Фундамент № 3

N₀ = 360 + 100,8 + 220,32 = 681,12 кН;

M_0x = 81*0,65 + 64,8 + 8,1*1,9 = 132,84 кН;

M_0y = 220,32*0,65 = 143,21 кН;

Фундамент № 5

N₀ = 720 + 272,16 = 992,16 кН;

M_0x = 36 + 4,32*1,9 = 44,21 кН;

M_0y = 272,16*0,65 = 176,04 кН;

6.4. Назначение типа свай.

Определяем размер сваи. Из геологических условий и конструктивных соображений находим длину сваи и размеры поперечного сечения. Сопряжение сваи с ростверком шарнирное, заделка сваи в ростверк на глубину 100 мм. Учитываем, что минимальное заглубление сваи в несущий слой грунта 1 м (п. 7.10 [8][ЗЕВ10] ) , и определяем длину сваи:

L = (8,0 – 1,9) + 0,3 +1 = 7,4 м.

Принимаем сваю С8-30 длиной 8 м, сечением 300´300 мм с ненапрягаемой стержневой арматурой (т. 5.4 [1][ЗЕВ11] ).

6.5. Определение несущей способности свай по грунту.