По требуемой принимаем L63*63*5 с характеристиками А=6,13см2.
Для двух уголков, А=12,26см2; ix=1,94см; iy=3,11см.
Проверка сечения:
N/А×gc=202,1091/0,001226×0,95=174528кН/м2=174МПа.
При этом lx и ly не должны превышать предельной гибкости по нормам, для растянутого пояса [l]=400.
lx=lef,x/ix,
lx=2,98/0,0194=153;
ly=lef,y/iy,
ly=3,72/0,0311=120.
Сжатыйраскос: Nmax= -121,2655кН; lef,x=3,72×0,8=2,98м; lef,y=3,72м. Задаемся гибкостью l=130, при этом j=0,364 (по [3] стр.506). Для всех сжатых элементов решетки, кроме опорного, коэффициент условия работы gс=0,8.
Атр=N/j×Ry×gc,
Атр=121,2655/0,364×240×103×0,8=0,0017м2.
iтр,x=lef,x/l,
iтр,x=2,98/130=0,023м;
iтр,y=lef,y/l,
iтр,y=3,72/130=0,028м.
По требуемой площади и радиусам инерции принимаем L75*75*6, А=8,78см2.
Для двух уголков, А=17,56см2; ix=2,3см; iy=3,59см.
Проверка сечения:
lx=lef,x/ix,
lx=2,98/0,023=129;
ly=lef,y/iy,
ly=3,72/0,0359=104.
Для lmax=lx=129; j=0,37;
N/j×А×gc=121,2655/0,001756×0,37×0,8=233303кН/м2=233МПа.
Растянутый раскос: Nmax= 40,4217кН; lef,x=3,72×0,8=2,98м; lef,y=3,72м. Коэффициент условия работы gс=0,95.
Атр=N/Ry×gc,
Атр=40,4217/240×103×0,95=0,0002м2.
По требуемой площади принимаем L40*40*4 с характеристиками А=3,08см2.
Для двух уголков, А=6,16см2; ix=1,22см; iy=2,12см.
Проверка сечения:
N/А×gc=40,4217/0,000616×0,95=69073кН/м2=69МПа.
При этом lx и ly не должны превышать предельной гибкости по нормам, для растянутого пояса [l]=400.
lx=lef,x/ix,
lx=2,98/0,0122=244;
ly=lef,y/iy,
ly=3,72/0,0212=175.
Сжатыестойки: Nmax= -47,808кН; lef,x=2,2×0,8=1,76м; lef,y=2,2м. Задаемся гибкостью l=150, при этом j=0,276 (по [3] стр.506). Для всех сжатых элементов решетки, кроме опорного, коэффициент условия работы gс=0,8.
Атр=N/j×Ry×gc,
Атр=47,808/0,276×240×103×0,8=0,0009м2.
iтр,x=lef,x/l,
iтр,x=1,76/150=0,012м;
iтр,y=lef,y/l,
iтр,y=2,2/150=0,015м.
По требуемой площади принимаем L50*50*5 с характеристиками А=4,8см2.
Для двух уголков, А=9,6см2; iy=1,92см.
Проверка сечения:
ly=lef,y/iy,
ly=2,2/0,0192=115.
Для lmax=lx=115; j=0,449;
N/j×А×gc=47,808/0,00096×0,449×0,8=138641кН/м2=138МПа.
Результаты расчетов сводим в таблицу. В целях унификации принимаем 4 типа сечений решетки. Стержни 1-1¢ и 12-12¢ принимаем минимального сечения (по стержням решетки), так как усилия в этих стержнях равны нулю. Эти стержни необходимы для уменьшения расчетной длины стержней а-2 и в-11 относительно оси X.
6. Расчет связей.
Расчет связей как мало нагруженных элементов производим по предельной гибкости. Для сжатых элементов связей по шатру и по колонне выше подкрановых балок [l]=200, для растянутых [l]=400.
Для связей по колоннам ниже подкрановых балок: сжатых – [l]=150, растянутых – [l]=400.
1. Связи по шатру.
а) Горизонтальные связи.
Раскосы: lef,x=lef,y=8,5м.
Распорки: lef,x=lef,y=6,0м.
Сечение раскосов: сечение распорок принимаем идентичное в целях унификации:
ix,тр=iy,тр= lef/[l]=850/200=4,25см.
Принимаем Гн 110*4 (ix=iy=4,28см)
б) Вертикальные связи.
Распорки: Гн 110*4.
Раскосы: iy,тр=580/200=2,9см. Принимаем Гн 80*3 (ix=3,14см).
2. Вертикальные связи по колоннам.
а) Выше подкрановых балок.
iy,тр= lef/[l]=420/200=2,1см.
Принимаем сечение 2L75*6 (ix=2,3см).
б) Ниже подкрановых балок.
iy,тр= lef/[l]=840/200=4,2см.
Принимаем сечение 2L90*7 (ix=4,21см).
Оглавление
Лист
1. Исходные данные 2
2. Компоновка каркаса и определение нагрузок 2
2.1. Компоновка поперечной рамы 2
2.2. Определение нагрузок действующих на раму 5
2.3. Приближенные значения моментов инерции колонны в плоскости рамы 6
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.