Определим число лопаток: 
м.
7. Определим число Рейнольдса
m1t(t1t=394 0С; Р1 = 3,19 МПа) = 241×10-7 Па×с
u1t(t1t=394 0С; Р1 = 3,19 МПа) = 0,08193 м3/кг
8. Определим число Маха
9. Проверка выбора коэффициента скорости
. j(0) » j(1) и
второго приближения не требуется.
10. Определение составляющих скоростей
м/с
м/с
м/с
11. Теоретическая скорость выхода потока из рабочей решетки
Из уравнения сохранения энергии: 
=>
м/с
; 
м/с
12. Определим угол b2эф и площадь выхода рабочей решетки
Принимаем m2(0) = 0,94
=>
м2
Определим длину рабочей лопатки 
мм
=> b2эф = 17,30, b2 » b2эф
13. Выбор профиля рабочей решетки
М2t
= 0,261 Р-26-17А
b2эф = 17,30
. Принимаем относительный
шаг 
.
14. Выбор хорды профиля и определение числа лопаток рабочей решетки
b2 = 22 мм – хорда.
Число лопаток: 
15. Проверка правильности коэффициента расхода и определение числа Рейнольдса
. m2(0) » m2(1) и второго приближения не нужно.
m2t(t2t’=391 0С; Р2 = 3,11 МПа) = 240×10-7 Па×с
> Reавт =
(3 – 5)×105
16. Определение коэффициента скорости рабочей решетки
17. Определение составляющих треугольника скоростей
м/с
м/с
м/с
.
Удельная работа, развиваемая газом на лопатках турбины Hu и относительный лопаточный КПД hол
Мощность, развиваемая
газом 
кВт
18. Определим потери
кДж/кг
кДж/кг
кДж/кг
кДж/кг.
19. Определим дополнительные потери: xтр, xпарц, xут, xвл
Потери от влажности xвл = 0, т.к. ступень работает в области перегретого пара.
- относительные потери
на трение, где Ктр = 0,6×10-3.
кДж/кг
- относительные потери
от утечек, где dэкв = 0,6
мм;
dп = 0,9 + 0,028 + 2×0,003.
20. Определение относительного внутреннего КПД hoi и использованного теплоперепада ступени Hi
кДж/кг
Тепловой расчет последней ступени турбины Т-25/28-8.8
1. Параметры пара перед сопловой решеткой:
h0(Р0 = 0,010 МПа; t0 = 47 0С) = 2336,0 кДж/кг
s0(Р0 = 0,010 МПа; t0 = 47 0С) = 7.3239 кДж/кг0С
2. Определение окружной скорости и располагаемого теплоперепада от параметров торможения
Принимаем d = 2,2 м;
коэффициент скорости j = 0,97;
эффективный угол выхода a1эфф = 230;
степень реактивности r = 0,7
Окружная скорость 
м/с.
Отношение 
Тогда 
м/с.
кДж/кг.
3. Определим параметры, необходимые для построения процесса расширения пара в турбине (регулирующей ступени)
Н*ос = (1-r)× Н*о = (1-0,8)×89,9 =27,0 кДж/кг
Н*ор = r× Н*о = 0,7×89,9 = 62,9 кДж/кг
h1t = h*0 - Н*ос =2336,0 –27,0 = 2286,0 кДж/кг
P1(h1t=2286,0 кДж/кг; S0 = 7.3239 кДж/кг0C) = 0,0067 МПа
h2t’ = h*0 - Н*о =2336,0 – 89,9 = 2223,1 кДж/кг
P2(h2t’=2223,1 кДж/кг; S0 = 7.3239 кДж/кг0C) = 0,0036 МПа
u1t(h1t=2286,0 кДж/кг; S0 = 7.3239 кДж/кг0C) = 18,653 м3/кг
u2t’(h2t’=2223,1 кДж/кг; S0 = 7.3239 кДж/кг0C) = 29,379 м3/кг
t1t(h2t’=2223,1 кДж/кг; S0 = 7.3239 кДж/кг0C) = 38 0C
t2t’(h2t’=3329,7 кДж/кг; S0 = 6,6155 кДж/кг0C) = 28 0C
4. Определение площади выхода сопловой решетки
Решетка сопловая дозвуковая.
Принимаем в первом приближении 
. [2,
стр. 29]
м/с
м2
.
Принимаем степень парциальности е = 1.
5. Выбор хорды профиля сопловой решетки
Принимаем b1 = 90 мм. 
Уточняем значение коэффициента расхода:
. m(0) » m(1) и
второго приближения не требуется.
6. Выбор профиля
=> С-90-22-А
a1 = a1эф = 120
Относительный шаг 
.
Принимаем 
.
Определим число лопаток: 
м.
Определим число Маха
м/с
7. Проверка выбора коэффициента скорости
. j(0) » j(1) и
второго приближения не требуется.
8. Определение составляющих скоростей
м/с
м/с
м/с
9. Теоретическая скорость выхода потока из рабочей решетки
Из уравнения сохранения энергии:
=>
м/с
; 
м/с
10. Определим угол b2эф и площадь выхода рабочей решетки
Принимаем m2(0) = 0,94
=>
м2
Определим длину рабочей лопатки 
мм
=> b2эф = 22,20,
b2 » b2эф
11. Выбор профиля рабочей решетки
М2t
= 1,05 Р-90-25Б
b2эф = 22,20
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.