Другие предметы \ Паровые турбины

Расчет паровой турбины К-110-8,8 для привода электрогенератора, страница 9

5.6.         Выбор сопловой решётки.

 для влажного пара.

Так как ε1 > εкр, то решётка дозвуковая – тип А.

из профилей МЭИ:

принимаем

число лопаток  принимаем число лопаток

Тогда, шаг

Уточним,

5.7.         Определение числа Рейнольдса для сопловой решётки.

, значит поправки на величины φ и μ не нужны.

5.8.            Определение энтальпии торможения в относительном движении h*отн и коэффициента скорости для решётки сопловых лопаток.

               

5.9.         Определение числа маха M2t.

5.10.  Определение  и выбор  для рабочей решетки.

При сверхзвуковых скоростях потока, т.е. при  , выходная площадь находится по уравнению

здесь  и  соответствуют критическому отношению давлений ;

5.11.       Выбор хорды профиля рабочих лопаток.

Примем  

5.12.       Выбор рабочей решётки.

          число лопаток  принимаем

Тогда, шаг

          Уточним

5.13.       Определение числа Рейнольдса для рабочей решётки.

, значит поправки  на величины φ и μ не требуются.

5.14.       Определение коэффициента скорости для решётки рабочих лопаток, расчёт относительной, абсолютной скоростей.

Строим треугольник скоростей.

Рис. 5.1. Треугольник скоростей последней ступени.

5.15.       Определение удельной работы, развиваемую газом на лопатках, мощность и относительный лопаточный КПД.

5.16.       Расчёт удельной работы ступени.

 что практически совпадает с вычисленным ранее значением.

5.17.       Определение дополнительных потерь.

¾  потери из-за трения xтр

¾  потери от утечек xут

¾  потери от влажности xвл

¾  потери от парциальности xпарц

5.17.1. Потери на трение диска о пар:

коэффициент трения 

5.17.2. Потери от утечек.

Примем, что наибольшими из потерь от утечек являются периферийные утечки рабочих лопаток, тогда:

 (гладкий зазор, который по расходу эквивалентен расходу при данном лабиринтном уплотнении);

5.17.3. Потери от влажности.

5.17.4. Потери отпарциальности.

5.18.  Определение относительного внутреннего КПД и используемого теплоперепада ступени.

5.19.  Определение изгибающего момента.

    5.19.1. . Определение окружного усилия, действующего на лопатку:

5.19.2. Рассчитаем рабочую решетку :

осевой момент сопротивления:

 

5.19.3. Определим изгибающее напряжение:

, где МПа, следовательно,  проверка выполняется.

Таблица 5.1. Результаты расчёта последней ступени турбины.

№ п\п

Название величины

Единицы измерения

Расчётная формула или источник

Решётка

сопловая

рабочая

1

Расход пара,

42,6

2

Средний диаметр,

1985

2000

3

Окружная скорость,

311,65

4

Начальное давление,

из п. 5.1.

0,01319

5

Отношение скоростей,

0,5508

6

Располагаемый теплоперепад решётки,

,

49,63

110,47

7

Степень реактивности, r

0,69

8

Теоретическая скорость выхода, ,

,

315,06

478,89

9

Давление пара за решеткой,

,

8,91

3,4

10

Удельный объем пара за решеткой,

,

13,545

32,353

11

Число Маха,

,

0,851

1,35

12

Коэффициент расхода,

задаём

1,0

1,02

13

Выходная площадь,

,

1,831

2,5146

14

Угол входа, ,  

град.

-задаём,

90

100,89

15

Угол выхода, ,

град.

-задаём,

17

37,02

16

Профиль МЭИ

В таблице «характеристика профилей МЭИ» [7]

С-90-15 А

Р-145-20В

17

Высота лопаток,

, где

650

665

18

Хорда профиля,

,

250

250

19

Шаг,

201,1

190,3

20

Относительный шаг,

0,804

0,761

21

Число лопаток,

шт.

,

31

33

22

Действительная скорость выхода, ,

,

307,81

456,38

23

Потеря на решетке,

,

2,26

10,53

24

Потеря с выходной скоростью,

39,77

25

Относительный лопаточный КПД,

0,672

26

Относительный внутренний КПД,

0,584

27

Использованный теплоперепад всей ступени,

93,49

28

Удельная работа ступени,

107,54

29

Внутренняя мощность ступени,

3,98
Скачать файл