Проектирование конденсационной электрической станции в Нижегородской области, страница 6

4).  ≥ В_к  

       = 1600*1 = 1600 кА²*с.

     t_р.з = 0.1с [3.стр.210].

     В_к= 84.43* (0.1_.+ 0.08 + 0.03) = 17.7кА²*с. (1600 кА²*с>17.7кА²*с).

Выбранный разъединитель проходит по всем параметрам и подходит к установке. Выбор разъединителей представлен в приложении 3 (табл.П.3.2).

3.3. Выбор шин и токопроводов

1).Выбор жестких шин.

В блоке генератор – трансформатор связь между ними и отпайкой к ТСН выполняются комплектным пофазно – экранированным токопроводом (КЭТ) (рис.3.1, участки АБ,БВ,БГ).  От ТСН до распределительного устройства собственных нужд применяется закрытый токопровод 6 кВ  [3.стр. 216]. Выберем комплектный токопровод ТЭН – 300 [6.стр. 232] и проверим его по следующим параметрам [3.стр. 230]:

Рис.3.1. КЭТ

1. По номинальному напряжению: U_{ном ТЭН}  ≥ U_{ном. уст.}   (20 кВ > 18 кВ).

2. По номинальному току: I_{ном.главн.цепи} ≥ I_макс.     (10800 А > 5958 ).

3. По электродинамической стойкости: i_дин. ≥ i_уд. (300 кА > 157 кА).

Выбранный  токопровод удовлетворяет условиям проверки и подходит для установки на КЭС.

2).Выбор гибких шин.

Выберем гибкие шины в РУ 220 кВ.[3.стр.238].

Так как сборные шины по экономической плотности не выбираются [3.стр.233], принимаем сечение по допустимому току при максимальной нагрузке на шинах, равной току наиболее мощного присоединения, в данном случае блока трансформатор – генератор.

а).I_макс..= S_{расч.Т1 (Т2,Т3)} / 0.95** U_{ном.уст}

I_макс..= 167.7*10⁶/ 0.95** 220*10³ = 463.3 А.

По [3.стр.624] принимаем провод АС – 240/56. I_доп.= 610 А. I_доп > I_макс

q – номинальное сечение [мм²]. q = 240 мм².

d – наружный диаметр провода [мм]. d = 22.4 мм.

б). Проверка шин на схлестывание не производится, так как I_к-1 = 9.189;I_к-1< 20 кА.

[1.§4.2.56].

в)  Проверка шин на термическое действие тока КЗ  не производится, так как шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе [7].

г).  Проверка по условиям коронирования :

начальная критическая напряженность 

Е₀ = 30.3*m*(1 + 0.299/ ) = 30.3*0.82*(1 + 0.299/ ) = 31.87 кВ / см.

напряженность вокруг провода

Е = [0.354*U] / [r₀*lg(D_ср/ r₀)]

U = 231 кВ (на шинах КЭС поддерживаем напряжение 1.05 U_ном. )

D_ср = D*1.26

D – расстояние по горизонтали между проводами фаз.[1.стр.233].

Е = [0.354*231] / [1.12*lg(1.26*500/ 1.12)] = 26.4 кВ / см.

Условие проверки:    1.07*Е  ≤  0.9* Е₀          (28.2 кВ / см <  28.7 кВ / см).

Выбранный провод по всем условиям проходит.

Выбор жестких шин в распределительном устройстве собственных нужд, гибких шин в РУ 110 кВ и гибких шин 110 кВ (220кВ) от выводов БТ до РУ представим в приложении 3 и сведем в табл. 3.1.

Таблица 3.1

Выбор шин и токопроводов

Элемент схемы	Параметры
	Uном,кВ	Iмакс,А	Iдоп,А	iдин,кА	iуд.,кА
ТЭН -300	18	5958	10800	300	157
Шины 6 кВ с.н.	6.0	916	1025	52	28.7
Шины РУ 220 кВ	220	463	610	-	-
Шины РУ 110 кВ	110	926	960	-	-
Шины БТ -РУ 220 кВ	220	463	1220	-	-
Шины БТ - РУ 110 кВ	110	926	1920	-	-

3.4. Выбор трансформаторов тока

Трансформаторы тока предназначены для уменьшения первичного тока до значений, наиболее удобных для измерительных приборов и реле, а так же для отделения цепей измерения и защиты от первичных цепей высокого напряжения.

Выбор ТА будем производить по следующим параметрам:

1.По номинальному напряжению: U_{ном ТА} ≥ U_{ном.уст.}

2.По номинальному  току: I_{1ном. ТА} ≥ I_{макс.уст.}

3.По вторичной нагрузке:  z_2ном  ≥ z₂

4.По электродинамической стойкости: i_{дин.пр.скв.} ≥ i_у

5.По термической стойкости:  ≥ В_к , где В_к= I²_п0 (t_к.+Т_а)

Рассмотрим выбор ТА в цепи генератора группы GI(GII.)

а). U_{ном.уст.}= 18 кВ.

б). I_{макс.уст.}= 5958 А