Проектирование конденсационной электрической станции в Нижегородской области, страница 3

Определим потери эл. энергии в блочном трансформаторе  ТДЦ -200000/110:

ΔW = P_х * Т + Р_к*(S_max / S_ном.)² *τ.

Т = Т_год. – Т_рем.=8760 – 600 = 8160 ч.

τ = (0.124 + Т_max / 10000) *8760.

Wгод. = Wз.сут * nз.дн. + Wл.сут * nл.дн.

nз.дн  = 210         nл.дн. = 155

Wз.сут  = ∑ ( Pi з. * Δti ) –  из зимнего суточного графика. 

Wл.сут  = ∑ ( Pi л. * Δti ) – из летнего  суточного графика.

Тмакс. = Wгод. / P макс.  – число часов использования наибольшей нагрузки [ч].

Тмакс. ={[80*8 + 139*4 + 137.5*8 + 79*4] *210 + [51.5*8 + 111.5*4 + 110.5*8 + 51.5*4] *155} / 139 = 6120 ч.

τ = (0.124 + 6120 / 10000) *8760 = 4745 ч.

ΔW = 170 * 8160 + 550*(163.5 / 200_.)² *4745 =3.13*10⁶ кВтч.

Расчет потерь эл. энергии в АТС в первом варианте произведем с учетом того, что обмотка НН ненагружена. Во втором  варианте обмотка НН нагружена и при расчете потерь ориентируемся на наиболее тяжелый штатный режим работы АТС. (аварийный режим – отключение одного генератора группы G II – не рассматриваем). Расчет потерь эл. энергии в тр – рах приведены в приложении 1.

Результаты расчета потерь  эл. энергии и приведенных затрат двух вариантов сведем в табл.1.3.

Таблица 1.3

Расчет потерь и приведенных затрат

Оборудование	Варианты
	Первый			Второй
	τ, ч	Тмакс,ч	ΔW*106,кВтч	τ,ч	Тмакс,ч	ΔW*106,кВтч
ТДЦ -200000/220	4810	6170	3.59	4810	6170	3.59
ТДЦ -200000/100	4745	6120	3.13	4745	6120	3.13
АТДЦТН125000/220/110	3404	4994	1.27	-	-	-
АТДЦТН200000/220/110	-	-	-	τн = 4810,  τв = 3404		2.25
ΔWΣ*106,кВтч	18.3			17.94
ИΣ, тыс.руб./год	424.5			435.3
ЗΣ, тыс.руб./год	739.9			771.8

Окончательно принимаем первый вариант, так как он дешевле  на 4.5 %.

1.3. Выбор электрических схем РУ всех напряжений

1.3.1. Выбор схемы РУ 110 кВ и РУ 220 кВ (по [4.§8.12,13])

РУ 110, 220 кВ. Схема 110 -13(220 - 13). ”Две рабочие и обходная система шин, с одним выключателем на цепь” (рис.1.3 а,б).

Рис. 1.3. Схема 110 - 13 (а)

Рис. 1.4. Схема 220 – 13(б)

1.3.2. Выбор схемы питания с.н.

Собственные нужды КЭС имеют две ступени напряжения – 6 кВ и 0.4 кВ. Число секций 6 и 0.4 кВ по [4.§8.30, 8.21].

Питание собственных нужд КЭС осуществляется от рабочих ТСН первой ступени, присоединенных отпайкой к энергоблокам. Число рабочих ТСН первой ступени равно числу энергоблоков, а номинальная мощность определяется из условия:

S_{ном ТСН I} > = S_{сн. бл.max}

S_{сн. бл.max} = 0.05*150 / 0.85 = 8.82 МВА.

Выбираем ТСН первой ступени: ТДСН – 10000 / 35.[5.стр.130]. Параметры трансформатора представлены в приложении 1 (табл. П.1.5).

Максимальная мощность потребителей с.н., получающих питание на _{напряжении} 0.4 кВ составляет   10 % от S_{сн. бл.max}.   

Номинальная мощность рабочих ТСН второй ступени определяется из условия:

S_{ном ТСН II} > = 0.1*S_{сн. бл.max}

0.1*S_{сн. бл.max} = 0.1*0.05*150 / 0.85 = 0.882 МВА.

Выбираем трансформатор: ТСЗ – 1000 / 10. Параметры трансформатора представлены в приложении 1 (табл. П.1.5).

Удаленный электроприемник (береговая насосная) получает  питание от шин 6 кВ собственных нужд. Его максимальная мощность составляет 20 % от S_{max CН II}.

S_{max уд. эл} = 0.2_. * S_{max CН II} = 0.2_. *0.882 = 0.176 МВА.

Питание этого электроприемника осуществляется по схеме неявного резервирования двумя масляными трансформаторами ТМ – 180 / 6. Параметры трансформатора представлены в приложении 1 (табл. П.1.5).

1.3.3. Выбор числа и мощности РТСН

1). ПРТСН. Число, мощность и схему подключения ПРТСН принимаем по [4.§8.20,8.22,8.26 ]. На КЭС устанавливаем два ПРТСН, номинальной мощностью 16 МВА,(на ступень выше, чем мощность ТСН, чтобы обеспечить замену рабочего ТСН одного блока и одновременно пуск или аварийный останов второго блока КЭС).