
Значит, выбранный тиристор удовлетворяет требованиям.
Так как тиристор ТБ200 выдерживает ударный ток Iуд =4500А, согласно [5], в течение 10мс, значит, он выдержит этот ток в течение 10мкс, что соответствует времени перезаряда.
Можно сделать вывод, что данный тиристор ТБ200 можно применить в качестве тиристоров VS5, VS6.
Запирание тиристоров
должно происходить даже при самом неблагоприятном режиме, когда величина
напряжения на коммутирующем конденсаторе минимальна, а величина протекающего
через тиристор тока – максимальна, т.е.
и
Тогда согласно равенству
(3.6)
где
- коэффициент запаса повремени
выключения,
![]()
получаем
![]()
Принимаем ![]()
Значение
определяется из условия равенства
энергии, накопленной в конденсаторе перед началом разряда, энергии дросселя в
момент равенства нулю напряжения на конденсаторе при максимальном напряжении
источника питания:
(3.7)
Следовательно,
(3.8)
где
- синусоидальный ток коммутирующего
контура,
.
![]()
Принимаем ![]()
Обратный диод VD1 выбираем на ток 400А.
Поскольку в процессе пуска двигатель работает в различных точках пусковой диаграммы. И в определенных точках обратный диод оказывается нагружен двигателем, а максимальный ток двигателя 400А.
Согласно [6] выбираем диод Д161-400. Основные характеристики диода представлены в таблице 3.4.
Таблица 3.4 - Параметры и характеристики диода
|
Повторяющееся импульсное обратное напряжение |
300÷1800В |
|
Средний прямой ток |
400А |
|
Ударный прямой ток |
8250А |
|
Повторяющийся импульсный обратный ток |
40мА |
|
Импульсное прямое напряжение |
1,40В |
|
Максимальная температура перехода |
190ºС |
|
Тепловое сопротивление переход – корпус |
0,130 ºС/Вт |
|
Масса диода |
0,24кг |
3.2.2 Расчет параметров фильтровых конденсатора и дросселя
Для систем с
широтно-импульсным регулированием при выборе основных параметров входного
фильтра в качестве
считают достаточной
индуктивность радиореакторов, которые имеют около 3мГн. Выбор
производится совместно с выбором
схемы регулирования и элементов ТИП. Выбор
осуществляется
сперва по предварительному расчету, а затем уточняется. Для предварительного
расчета можно применять
при режиме
установившегося значения пускового и тормозного тока и
-
в начале пуска.
Конденсатор
выбирают в следующем порядке:
1. Предварительный расчет
:
(3.9)
где
-
индуктивность радиореактора;
- частота
регулирования
.

2. Определяем
:
(3.10)
где
- общий ток ТЭД;
- число фаз
;
- частота регулирования
;
-
емкость входного фильтра
.

3. Определяем рабочее напряжение
конденсатора
, которое должно иметь:
(3.11)
где
- наибольшее повышение напряжения
сверх напряжения
, при
, определяется как:
(3.12)
![]()
Тогда ![]()
(3.13)
![]()
4. По кривой из [3] определим удельный
эффективный ток
и рассчитываем эффективный
ток в
при длительном режиме
:
Удельный эффективный ток ![]()
Эффективный ток в
при длительном режиме
:
(3.14)
где
- соответственно время пуска и
торможения,
;
- число циклов (пусков и торможений)
в час,
;
-
тормозной ток
.
![]()
5. Проверяем условие:
(3.15)
![]()
Так как условие не
выполняется, то увеличим
, исходя из
неравенства:
(3.16)
Следовательно 
Необходимо скорректировать
и
:
![]()
![]()
3.2.3 Расчет параметров фазного дросселя
В данном преобразователе обмотка возбуждения двигателя выполняет функцию сглаживающего выходного фильтра. И энергии накопленной в ней достаточно для поддержания тока двигателя в момент отключения его от источника питания. Таким образом, отпадает необходимость применения дополнительного фазного дросселя.
Индуктивность обмотки возбуждения двигателя
последовательного возбуждения ![]()
4 Система управления
Рассмотрим принципы разработки структурной схемы двухфазного широтно-импульсного преобразователя с общим узлом емкостной коммутации, работающего на общую нагрузку. Схема не содержит целого ряда электрических и электронных аппаратов, необходимых для нормального функционирования преобразователя. Так, в частности, отсутствуют датчики тока, напряжения, температуры и т.д., необходимые для сбора информации о состоянии цепей всего подвижного состава и элементов самого преобразователя. Однако, при разработке структурной схемы они будут учтены.
Источником питания ИП1 системы управления преобразователем (рисунок 3.6) должен служить автономный источник, в качестве которого целесообразно использовать аккумуляторную батарею. Поскольку элементы системы управления требуют в большинстве своём различные уровни питающего напряжения, то возникает необходимость согласования напряжения источника питания с их напряжением, для чего в системе управления используются маломощные преобразователи, питающие конкретных потребителей. В схеме они сведены в один блок ИП2.
Работу системы управления необходимо привязать к опорному генератору временного интервала, которым в преобразователях с широтной модуляцией является длительность периода регулирования. Длительность периода регулирования определяется параметрами силовых полупроводниковых приборов, используемых в качестве ключей сильноточных цепей преобразователя. Обычно генератором временного интервала является генератор прямоугольных импульсов, называемый генератором тактовых импульсов (ГТИ) или задающим генератором (ЗГ). Выполнение одного из основных требований, предъявляемых к системе управления – стабильности выходных параметров, поэтому элементную базу ЗГ представляет собой кварцевый резонатор. Так как частоты генерации импульсов кварцевых резонаторов лежит в больших пределах, а рабочая частота тиристоров составляет 1кГц, то в задающем генераторе предусматривается применение делителей частоты, понижающих выходную частоту ЗГ до приемлемого значения.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.