Подкрановая ветвь:
Задаваясь коэффициентом , которому,
согласно таблице 2 [3], соответствует гибкость
, находим
ориентировочную площадь сечения:
Проектируем ветвь в виде сварного двутавра. Его высоту для обеспечения устойчивости колонны из плоскости действия изгибающего момента определяем из условия:
Рисунок 16 – Сечение двутавра
Общая площадь трёх листов двутавра:
Конструктивно принимаем =20 мм,
=12 мм. Ширина
полок:
Условие выполнено.
Наружная ветвь:
Требуемая площадь наружной ветви при том же коэффициенте продольного изгиба:
Рисунок 17 – Сечение наружной ветви
Принимаем сечение ветви из двух равнополочных уголков и листа общей площадью:
где – площадь
одного уголка,
,
– ширина и
толщина листа:
По сортаменту [1] принимаем уголок №20 200×18.
Определяем геометрические характеристики ветвей:
1. Сечение подкрановой ветви:
Моменты инерции:
Радиусы инерции:
2. Сечение наружной ветви:
Координата центра тяжести сечения относительно внешней грани листа:
где – площадь
листа:
–
площадь всей ветви:
=
+2
–
характеристика уголка,
Моменты инерции:
- в плоскости:
- из плоскости:
Радиусы инерции:
3. Сечение колонны в целом:
Координата центра тяжести сечения относительно центра оси двутавра:
– площадь
поперечного сечения всей подкрановой части:
Момент инерции:
Радиусы инерции:
Проверка устойчивости ветвей колонны:
- подкрановая ветвь:
Уточнение значения продольного усилия:
Гибкость рамы:
– расстояние
между узлами решётки:
– высота
траверсы в месте сопряжения верхней части ступенчатой колонны с нижней частью,
;
– высота нижней
части колонны,
;
– количество
панелей верхней части колонны,
=8
Определим гибкость из плоскости рамы:
Максимальная условная гибкость:
Коэффициент продольного изгиба:
Напряжение:
- наружная ветвь:
Аналогично находим характеристики для наружной ветви:
Гибкость рамы:
Коэффициент продольного изгиба:
Напряжение:
Следовательно устойчивость отдельных ветвей подкрановой части обеспечена.
3.6 Расчёт базы колонны
Т.к. ширина нижней части колонны ≥ 100 см, то в пролёте принимаем базу колонны раздельного типа. Каждая из ветвей рассчитывается на уточнённое значение продольной силы, в которую уже включены моменты и расстояния до центра тяжести, поэтому каждую из ветвей можно рассматривать центрально сжатой. Отличается база от центрально сжатой колонны только своим конструированием.
Траверсы расположены вдоль оси действия момента и плита базы вытягивается в этом же направлении.
Рисунок 18 – Раздельная база колонны
Расчётная комбинация усилий в нижнем сечении колонны:
,
,
Усилия в ветвях колонны составляют:
- подкрановой ветви:
- в наружной ветви:
К расчёту принимаем .
Требуемая площадь плиты:
где – расчётное
сопротивление фундамента:
где – коэффициент
надёжности,
=1,2;
– расчётное
сопротивление бетона класса В20 на сжатие,
=11,5
По конструктивным соображениям свес плиты с1 должен быть не менее 40мм. Тогда ширина плиты:
Принимаем .
Тогда длина плиты:
Принимаем .
Фактическая площадь плиты:
Среднее напряжение в бетоне под плитой:
Принимаем толщину
траверсы .
Определяем изгибающие моменты на
отдельных участках плиты.
Рисунок 19 – Для определения изгибающих моментов
на отдельных участках колонны
Участок 1 – консольный свес с2:
Участок 2 :
Участок 3 – плита опёрта по четырём сторонам:
высота сечения
пластины + 2 уголка,
;
длина полки
уголка,
По таблице 5.1 [3] определяем
коэффициент :
Участок 4 – плита опёрта по четырём сторонам:
длина пластины,
;
,
По таблице 5.1 [3] определяем
коэффициент :
Для расчёта принимаем
максимальный из моментов – .
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.