Реконструкция мартеновского цеха ООО «ПО Юрмаш» (Расчетная часть дипломного проекта), страница 13

  -  ожидание ковша после разливки, t_5. = 5 мин,

  -  слив шкала и установка на стенд, t_6. = 10 мин,

  -  Неучтенные операции, t_7. = =  15+5+3+56,1+5+10 = 10 мин.

Итого задолженность крана

                              Т = 15+5+3+56,1+5+10+10 = 105 мин.

Определяем необходимое количество кранов

                                    N_р =  = 1,55 шт.

Принимаем количество кранов разливочного участка равным

                                            N_р = 2 шт.

2.7.3 Количество изложниц.

Металл в цехе разливают в изложницы развесом от 3,55 до 30 т. Следовательно, на одну плавку требуется от 1 до 8-х изложниц. В среднем на одну плавку требуется 4 изложницы. Количество плавок  в цехе за сутки равно 17 плавок. Соответственно потребность цеха в изложницах за сутки равна

17×4 = 68 шт.

Время оборота изложниц равно 16 часов. Исходя из этого,  определяем количество изложниц, необходимых для разливки выплавляемой стали в цехе

68×16/24 = 45 шт.

Количество изложниц, находящихся в запасе принимаем равным 5 шт.

Общее число изложниц в цехе равно

45 + 5 = 50 шт.

2.7.4 Расчёт количества шлаковых чаш.

При определении количества шлаковых чаш в цехе принимаем что, во-первых, замена чаш под печами производится после каждой плавки, независимо от степени заполнения её шлаком; во-вторых, чаши разливочного участка отправляются в шлаковое отделение после заполнения не более 80% их номинального объёма; в-третьих, предусматривается две резервные чаши. Исходя из этого, расчёт производим по следующей формуле,

N_Ч. = ;                        (2.78)

где     N_Ч. – количество шлаковых чаш, шт,

Z – количество печей в цехе, 1 шт,

N – количество выпусков по цеху в сутки, 17,

t_об. – продолжительность оборота чаш в шлаковое отделение, 0,5 ч,

М_ш. – масса шлака в шлаковой чаше, 1,32 т,

 – плотность шлака, 3 т/м³,

V – номинальный объём шлаковой чаши, 1,5 м³,

К – коэффициент учитывающий неравномерность работы печей, 1,15,

А – допустимая степень заполнения чаши, 80 %.

N_Ч. = = 3,68 шт.

Принимаем количество шлаковых чаш равным

N_Ч. = 4 шт.

2.8 Выбор основных электрических параметров

ДСП – 30

2.8.1 Выбор мощности трансформатора ДСП – 30

Максимальную мощность трансформатора можно определить по формуле  [   ]

                                        S_н = (g_o * Q_пр.р.) / (cos j * K * t_р),                            (2.79)

где g_o – вместимость печи, т;

S_н – номинальная мощность трансформатора, кВА;

cos j - средний коэффициент мощности печной установки, cos j = 0,70 – 0,90 (малые значения для крупных печей, большие – для малых печей). Принимаю cos j = 0,85;

Q_пр.р. – практический расход энергии за период расплавления с учетом тепловых и электрических потерь печью на 1 т металла, кВт*ч/т. Принимаю Q_пр.р.= 435 кВт*ч/т;

t_р – время расплавления, ч. Принимаю t_р = 0,916 ч.

К – коэффициент использования мощности трансформатора. Принимаю К= 0,85.

S_н = (30*435) / (0,85*0,85*0,916) = 19718 кВА

Принимаю по ряду номинальных мощностей электропечных трансформаторов ближайший стандартный трансформатор – ЭТЦН – 32000/35 – 71У3, S_н = 20 МВА, габариты – 7020*3200*4590 мм, масса – 76,9т.

[   ]

2.8.2 Определение вторичного напряжения

Высшую ступень вторичного линейного напряжения U_2лв современных ДСП различной мощностью можно описать зависимостью типа

                                                        U_2лв = К * Sⁿ_н ,                                           (2.80)

где U_2лв – высшая ступень вторичного линейного напряжения, В;

n = 0.33, К = 151 (методика Окорокова Н.В. и Еднерала Ф.П.).

U_2лв = 151 * 20^0,33 = 407 В,

По ходу плавки вторичное напряжение необходимо снижать согласно энергетическому режиму. Низшая ступень вторичного напряжения определяется глубиной регулирования напряжения в виде соотношения

                                                      U_2лв / U_2лн = 2,8                                            (2.81)