Искусственное охлаждение. Структурные схемы холодильных машин. Глубокое охлаждение, страница 6

Из теплового баланса блока «рекуператор – дроссель» без учета тепловых потерь вытекает

                                        ,                                       (44.6)

откуда

                                                  ,                                                 (44.7)

где n – доля сжиженного газа.

В действительном цикле эта величина составит

                                          .                                         (44.8)

Удельная работа l, затраченная в цикле на сжижение 1 кг газа, может быть вычислена по уравнению

                                    ,                                   (44.9)

где  – работа изотермического сжатия, Дж/кг;  – средний коэффициент полезного действия изотермического сжатия.

Холодильный коэффициент цикла ε, в соответствии с его физическим смыслом, определится по уравнению

                                       .                                    (44.10)

Холодильный коэффициент рассмотренного цикла весьма низок. Для его увеличения может быть выбран, в частности, способ дополнительного снижения температуры дросселируемого газа, приведенный ниже.

Цикл с предварительным аммиачным охлаждением и однократным дросселированием. Цикл, приведенный на рис. 44.8, отличается от предыдущего тем, что в состав машины введены два регенеративных теплообменника III и V, а между ними на линии газа высокого давления установлен испаритель аммиачной холодильной машины IV, которая на рис. 44.8 не показана.

Как и в предыдущем цикле, газ с параметрами р1, t1, i1 (т. 1) сжимается в компрессоре I и одновременно охлаждается в холодильнике II до исходной температуры Т1 (отрезок 1–2 на диаграмме).

Сжатый газ с параметрами р2, Т1, i2 (т. 2) направляется в противоточный регенеративный теплообменник предварительного охлаждения III, где охлаждается «обратным» газом низкого давления до температуры Т3' (отрезок 2–3'). Затем проходит через аммиачный испаритель IV, где охлаждается до температуры Т3 (отрезок 3'–3). После испарителя газ высокого давления проходит через основной регенеративный теплообменник V, где охлаждается до температуры Т4 (отрезок 3–4) «обратным» газом с параметрами р1, Т0 и далее изоэнтальпически расширяется в дросселе VI (отрезок 4–5). Из сборника VII отделившийся от конденсата газ с параметрами р1, Т0, i5' (т. 5'), проходя через теплообменники V и III, последовательно нагревается в них от температуры Т0 до температуры Т3 и от температуры Т3 до температуры Т1.

Рисунок 44.8 – Регенеративный цикл с однократным дросселированием
и предварительным охлаждением: а – принципиальная схема установки;

б – изображение цикла на диаграмме ТS (16 – характерные точки цикла);

(I – компрессор; II – холодильник компрессора; III – предварительный регенеративный теплообменник; IV – аммиачный холодильник компрессионной холодильной машины;
V – основной регенеративный теплообменник; VI – дроссель; VII – сборник жидкого продукта)

Теоретическая удельная холодопроизводительность q0 этого цикла выражается уравнением:

                               ,                            (44.11)

где  – удельная холодопроизводительность дроссельного цикла Линде, Дж/кг;  – удельная холодопроизводительность аммиачной холодильной машины, Дж/кг.

Поскольку , постольку и эффективность этого цикла значительно выше эффективности простого цикла Линде.

Остальные параметры цикла с аммиачным охлаждением могут быть рассчитаны по соответствующим уравнениям предыдущего примера.