t=
=0,020(м)=20(мм). Принимаем t=20(мм).
r=0,67ri + 0,17si -kf - 0,25db, где где r - условный радиус (плечо), ri и si – расстояние от трубы до оси симметрии болта, kf - катет шва, db - диаметр болта.
r=0,67*40 +0,17*40 - 8 - 0,25*20= 20,6 (мм).
Мф= Nb*(r - kf);
t=√( 6* Мф)/√(s* Ry* γc) ≤50мм, где Мф – момент в плите, s - минимальный шаг болтов,
t - толщина пластины.
Мф=65940*0,0126=830,84 (Н).
t=
=0,0117(м)=11,7(мм)<50(мм),
условие выполнено.
Проверка на смятие:
fоп/Ap≤Rp* γc, где Ap - площадь смятия торца опорной планки, Rp - расчетное сопротивление смятию торцовой поверхности;
Rp = Run/ γm, где Run - нормативное сопротивление фасонного проката, γm - коэффициент надежности по материалу;
*10¯⁶≤
(МПа),
61,13(МПа)<390,24 (МПа). Условие
выполнено.
Узел 2 (нижний монтажный узел)
_____________________________________________________________________________
Для данного варианта узла расчетными элементами являются: сварные швы, соединяющие фасонку с опорным листом и с другой трубой, болты, планка.
Шов в стержнях 3-4:
lw=2(125+125/sinα)=552,66 (мм).
kf=
=4,9(мм), 6<kf≤(1,2*4=4,8),
=> так как не выполняется условие размера катета шва и параметры раскоса 125х4
(мм) нам не подходят, поэтому принимаем kf =7(мм)
и меняем сечение стержня на 125х6(мм).
Шов в стержне 4 к планке:
Далее, при расчете катетов швов 8-ого и 9-ого узлов фермы выяснилось, что параметры сечения нижнего пояса 140х7(мм) нам не подходят, поэтому меняем размеры труб на 180х8 (мм) (см. пункт 5, расчет 8 и 9 узлов).
lw=180*4=720(мм).
kf=
=2,14(мм),
7<kf≤(1,2*8=9,6), => принимаем kf =8(мм).
Расчет болтов: количество болтов n=4 штук.
Ab=
=0,000262(м²)=2,62(см2). По табл.62* СНиП II-23-81
принимаем болты диаметром d=20(мм) => Ab=3,14
(см²).
Nb =210*106*3,14*10-4=65940 (Н);
65,94(кН)>55,02 (кН), условие выполнено.
Расчет планки:
t=
=0,0196(м)=20(мм). Принимаем t=20(мм).
r=0,67*40 +0,17*40 - 8 - 0,25*20= 20,6 (мм);
Мф=65,94*0,0126=830,84 (Н);
t=
=9,6(мм)
<50(мм), условие выполнено.
Проверка на смятие: fоп/Ap≤Rp* γc;
*10¯⁶≤ (МПа), 33,47(МПа)<390,24 (МПа). Условие выполнено.
Промежуточные узлы:
Эти узлы нуждаются в дополнительной проверке на продавливание.
Узел 3
_____________________________________________________________
Для данного варианта узла расчетными элементами являются сварные швы, соединяющие трубы.
Шов в стержнях 3-2:
lw=2(125+125/sinα)=552,66 (мм).
kf==4,9(мм), 6<kf≤(1,2*6=7,2)
=> принимаем kf =7(мм).
Шов в стержнях 5-6:
lw= 2(125+125/sinα)=552,66 (мм);
kf=
=4,2(мм), 6<kf≤(1,2*6=7,2),
=> принимаем kf =7(мм).
Расчет на продавливание:
f/D=27,5/180=0,15=>
Р=(m*Ry*t²*db+8√(D*f))/ f;
Р=1*
=814,11 (кН),
814,11(кН)>335,36 (кН).
Условие выполнено.
Узел 4
__________________________________________________________________
Для данного варианта узла расчетными элементами являются сварные швы, соединяющие трубы.
Шов в стержнях 4-5:
lw= 2(125+125/sinα)=552,66 (мм);
kf==4,2(мм), 6<kf≤(1,2*6=7,2),
=> принимаем kf =7(мм).
Шов в стержнях 7-8:
lw= 2(125+125/sinα)=552,66 (мм);
kf==4,2(мм), 6<kf≤(1,2*6=7,2),
=> принимаем kf =7(мм).
Расчет на продавливание:
f/D=27,5/180=0,15=>
Р=(m*Ry*t²*db+8√(D*f))/ f;
Р=1*
=814,11 (кН),
814,11(кН)>335,36 (кН).
Условие выполнено.
Узел 5
Для данного варианта узла расчетными элементами являются сварные швы, соединяющие трубы.
Шов в стержнях 6-7:
lw= 2(125+125/sinα)=552,66 (мм);
kf==4,2(мм), 6<kf≤(1,2*6=7,2),
=> принимаем kf =7(мм).
Шов в стержнях 9-10:
lw=2(100+100/sinα)=442,13 (мм);
kf=
4,12 (мм), 6<kf≤(1,2*6=7,2),
=> принимаем kf =7(мм).
Расчет на продавливание:
f/D=40/180=0,22=>
Р=(m*Ry*t²*db+8√(D*f))/ f;
Р=1*
=448,17 (кН),
448,17(кН)>261,27 (кН).
Условие выполнено.
Узел 6
Для данного варианта узла расчетными элементами являются сварные швы, соединяющие трубы.
Шов в стержнях 8-9:
lw=2(100+100/sinα)=442,13 (мм);
kf=4,12 (мм), 6<kf≤(1,2*6=7,2),
=> принимаем kf =7(мм).
Шов в стержнях 11-12:
lw=2(100+100/sinα)=442,13 (мм);
kf=
4,08 (мм), 6<kf≤(1,2*6=7,2),
=> принимаем kf =7(мм).
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.