Сборные железобетонные конструкции одноэтажного промышленного здания, длинна которого равна 132 метрам, страница 2

По  СНиП 2.01.07-85* определяем, что Игарка расположен в шестом снеговом районе с расчетным значением нагрузки от веса снегового покрова кПа. Тогда кратковременная расчетная нагрузка на крайнюю колонну от веса снегового покроваР=s₀А=4*108=432 кН

Грузовая площадь средней колонны вдвое больше: N = 1025,4 кН,           Р =864 кН

Эксцентриситет е=0

3.2.2 Ветровая нагрузка

Определим ветровую нагрузку на поперечную раму трехпролетного здания.

По СНиП 2.01.07-85* определяем, что г. Игарка расположен в III-м ветровом районе с нормативным значением ветрового давления ω₀ = 0,38 кПа. При высоте до 5 м – k₁=0,5, при высоте 10 м k₂=0,65, при высоте 20 м k₃=0,85.

Н_ш=1420мм

Высота здания до верха колонны 10,8 м, общая высота стены 10,8+1,42=12,22

По СНиП 2.01.07-85*  принимаем аэродинамические коэффициенты С_е = 0,8 с наветренной стороны, С_e2 = 0,5 с подветренной стороны.

Значение k на уровне низа шатра (верха колонны) k_н:

k_н = ((k₃-k₂)*0,8 / 10) + k₂

k_н = ((0,85-0,65)*0,8 / 10) + 0,65 = 0,666

Значение k на уровне верха шатра kв:

k_в = ((k₃-k₂)*(0,8+3,54) / 10) + k₂

k_в = ((0,85-0,65)*(0,8+1,42) / 10) + 0,65 = 0,694

Расчетные значения W определяем из объема фигуры ветрового давления на шатровую часть:

W = 0,5*ω₀*(k_н+k_в)*H_ш*B*g_f

W = 0,5*0,38*(0,666+0,694)1,42*12*1,4 = 6,33 кН

     Для приведения фактической нагрузки к эквивалентной q_w равномерно-распределенной по высоте, удобнее найти в начале эквивалентное значение коэффициента k. Сделать это можно через равенство статических моментов S (относительно заделки колонн) площадей фактической и эквивалентной эпюр ветрового давления, принимая значения ω₀ и С_е равными 1.

       От фактической эпюры:

S = (k₁*10,8)*(10,8/2+0,15)+0,5*(k_н-k₁)*5,8*(5,8*2/3+5+0,15)

От эквивалентной (прямоугольной) эпюры:

S = (k*10,8)*(5,4+0,15)

Подставим в первое выражение k1=0,5 и kн=0,666 и приравняем оба выражения:

(0,5*10,8)*(5,4+0,15)+0,5*(0,666-0,5)*5,8*(5,8*2/3+5+0,15) = k*10,8*5,55

34,31 = k*10,8*5,55

откуда k= 0,572

Велечина расчетной равномерно-распределенной нагрузки на раму:

q_w = к_е *с_е*l*g_f*В *ω₀

q_w = 0.572*0,8*12*1,4*0,38=2,3 кН/м

Тогда q'_w:

q'_w = к_е *с_е2*l*g_f*В *ω₀=0,572*0,5*12*1,4*0,38=1,44 кН/м

3.2.3 Крановая нагрузка

Принимаем железобетонную подкрановую балку пролетом 12м и высотой сечения , собственный вес 1м пути .

Из прил. 2 МУ для крана грузоподъемностью Q=50/12,5 м и пролетом L_k=16,5 м:

поперечный габарит B_к=6,86 м

расстояние между колесами А=5,6 м

давление одного колеса Р_max,=360 кН

вес тележки G_t=13,5 кН

вес крана с тележкой G_k=415 кН

Нормативная величина P_min:

P_min = (Q+ G_k-2* Р_max,n)/2

P_min = (500+415-2*360)/2 =97,5 кН

Из линии влияния опорных реакций подкрановых балок:

åy=0,53+1+0,9+0,43=2,86

Суммарное давление колес:

D_max = g_f *P_max *ψ åy

D_max = 1,1*360*0,85*2,86=962,68 кН

D_min = g_f *P_min *ψ åy

D_min = 1,1*97,5*0,85*2,86=260,72 кН

Вес подкрановой балки:

G_пб =g_f *G_б+g_f *g_n*l=1,1*130+1,2*2*12=171.8кН

Эксцентриситет, относительно геометрической оси подкрановой части колонны:

е_пб= 250+750-1400/2=300мм

Тормозная сила одного крана:

T_к = (Q+G_t)*0,05/2

T_к = (415+135)*0,05/2 = 13.75 кН

Расчетная горизонтальная сила на крайнюю колонну от двух кранов:

T = T_cr,n*g_f*ψ*åy

T = 13,75*1,1*0,85*2,86= 36,77 кН

Сила приложена на расстоянии от верха колонны Н_в-h_пб=4800-1400=3400мм

Принимаем самонесущие стены, они в работе рамы не участвуют.

3.3  Статический расчет поперечный рамы

Статический расчет рамы необходим для определения усилий (изгибающих моментов, про­дольных и поперечных сил) в сечениях колонны. Так как колонна имеет переменное сечение по высоте, для расчета необходимо знать усилия в четырех расчетных сечениях.

Усилие от массы надкрановой части колонны , где  - вес 1 м³ железобетона.

Для крайней колонны .

Для средней колонны .

Усилие от массы подкрановой части колонны

.

Для крайней колонны - 

Для средней колонны - 

Данные для статического расчета