Сборные железобетонные конструкции одноэтажного промышленного здания, длинна которого равна 132 метрам, страница 7

где a=0,85- для бетона, подвергнутого тепловой обработке при атм. давлении

Полные потери: σlos = σlos1los2

σlos = 622+35+26,39=683,39 МПа > 100 МПа

Расчетное отклонение напряжений при механическом способе натяжения арматуры:

Δgsp = 0,1

Сила обжатия бетона при gsp = 1-Δgsp = 1-0,1 = 0,9:

P = As*gsp*(σsplos)*0,9

P = 22,81*(740-683,31)*0,9/10=116,21 кН

Усилие Ncrc, воспринимаемое сечением при образовании трещин:

Ncrc = Rbtn*(A+2*As*Es/Eb)+P2

Ncrc = 1,4*10-1*(750+2*22,2*190000/24000)+116,21=271,77кН<1.15*N

1.15*N=1,15*1230,45=1415,02кН

Условие трешиностойкости не соблюдается, необходим расчет по раскрытию трешин.

4.4.3 Расчет нижнего пояса по раскрытию трещин

Приращение напряжений в растянутой арматуре от полной нагрузки:

σs = (Nn – P)/As

σs = (1230,45-116,21)*10/22,81=485,5МПа

Приращение напряжений в растянутой арматуре от постоянной и длительной нагрузок:

σs = (Nnl – P)/As

σs = (801.28-116.21)*10/22,81=300 МПа

Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия полной нагрузки:

acrc1 = δ*jl*h*(σs/Es)* 20*(3,5-100*m)*3√d

где     m = As/(b*h0) – коэффициент армирования сечения:

m = 22.81/750=0.03

  δ = 1,2 – коэффициент, принимаемый для растянутых элементов

  jl = 1 – для кратковременных и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок

  h = 1 – для стержней периодического профиля

acrc1 = 1.2*1*1*(448,5/190000)*20*(3,5-100*0,03)*3√22= 0,086 мм

С учетом влияния жесткости узлов

acrc1 = 2*0,086=0,17 < |acrc1| = 0,3 мм

По краям ставим конструктивную арматуру Æ 8 А-III  продолную и Æ 6 А-III  поперечную с шагом  150 мм.

4.4.4 Расчет верхнего сжатого пояса

Расчет ведем по табличному усилию (элемент В1): N = 1565,6 кН (в том числе Nl = 932,63 кН)

Расчетная длина: l0=0,9l=0,9*322,4=290,16см

Максимальная гибкость в плоскости фермы: l=l0/h=290.16/25=11.61 <20, расчет ведем из условия:

N<j[Rb*Ab+Rsc(As+A`s)]

Ab=25*25=625cм

Преобразуя формулу получим:

(As+A`s)>(N- j* Rb*Ab)/ jRsc

j= j1+2( j 2- j 1)Rsc*(As+A`s)/ Rb*Ab j2

l0/h=11.61, Nl/N=932.93/1565.6=0.6

j1=0.889  ,  j2=0,9

  В первом приближении принимаем минимальное насыщение сечения арматурой             4Æ 16 А-III  (As+A`s=8.04 см2)

j=0,889+2(0,9-0,889)*365*8,04/0,9*11,5*625=0,899<0,9

Несущая способность сечения:

Nu=j[Rb*Ab+Rsc*(As+A`s)]

Nu=0.899[0,9*11,5*625+365*8,04]/10=845,3кН<1565,6кН

Увеличиваем площадь арматуры до  8Æ 22 А-III  (As+A`s=30,41 см2)

j=0,889+2*(0,9-0,889)*365*30,41/0,9*11,15*625=0,926<0,9

принимаем j=0,9

Nu=0,9*[0,9*11,5*625+365*30,41]/10=1581,16 кН>1565,6кН

m= 30.41*100/6.22=4,8%> 3%

Несмотря на то, что % армирования сечения выше принимаем 8Æ 22 А-III  (As+A`s=30,41 см2)

 Поперечную арматуру Æ 8 А-III    ставим с шагом  300 мм.

4.4.5 Расчет растянутого раскоса Р1

Растягивающие усилия в раскосе:

Nn = 95.95 кН                   Nnl = 337,66 кН              N = 118.3 кН

Требуемая площадь арматуры:

As = N/Rs

As = 118,3/365*10-1=3,24 см2

принимаем предварительно: 4 Æ 12 A-III, As = 4,58 см2

Проверяем условие трещинообразования:

Nnп £ Ncrc

Ncrc = Rbtn*(A+2*As* Es/Eb)

Ncrc = 1.4*10-1(15*15+2*4,52*200000/24000)=42кН <1,15 Nn

1,15 Nn =1.15*95.95=110.34кН

ð  условие не соблюдается, требуется расчет по раскрытию трещин

Расчет раскоса по раскрытию трещин

Приращение напряжений в растянутой арматуре от полной нагрузки:

σs = Nn/As

σs = 95.95*10/4.52=212,29 МПа

Приращение напряжений в растянутой арматуре от постоянной и длительной:

σs = 62,48*10/4,52=138,23 МПа

m = As/(b*h)=4,52/15*15=0,02

Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия полной нагрузки:

a``crc1 = δ*jl*h*(σs/Es)*20*(3,5-100*m)* 3Öd

acrc1 = 1,2*1*1*(212,29/200000)*20(3,5-100*0,02) 3Ö12=0,087 мм

Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок:

a``crc2 = 1,2*1*1*(138,22/200000)*20*(3,5-100*0,02)* 3Ö12=0,057 мм

Ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок:

acrc2 = 1.2*1,3*1*(138,22/200000)*20*(3,5-100*0,02)* 3Ö12=0,074 мм

j1=1,6-1,5m=1,6-15*0,02=1,3

тогда непродолжительное раскрытие трещин при полной нагрузке:

acrc1 = a``crc1-a``crc2+acrc

acrc1 = 0.087-0,057+0,074=0,104 мм

С учетом влиянмя жесткости узлов: acrc1=2*0,104=0,208мм < [acrc1]=0,4мм