Сборные железобетонные конструкции одноэтажного промышленного здания, длинна которого равна 132 метрам, страница 8

acrc2=2*0,074=0,148мм < [acrc2]=0,3мм

ð  сечение подобрано верно

Поперечную арматуру Æ 6А-III    ставим с шагом  200 мм.

Аналогично выше изложенному рассчитываем и другие элементы фермы на внецентренное сжатие и центральное растажение

4.4.6 Расчет опорного узла.

Расчет опорного узла выполняем для обеспечения прочности на изгиб наклонного сечения с проекцией:

с0=lуз-lоп=120-35=85см

Заанкерованная арматура воспринимает напряжение:

Nxp=Rs*Asp*lоп/lp

lp-длина зоны передачи напряжений

lp=((wpsp/Rbp)+lp)*d

Rs=680 МПа, σsp=(740-622)=118 МПа, wp=0,25,  lp=10

lp=(0,25*680/14+10)*22=487,14мм

Nxp=680*22,81*35/48,714*10=1114,42кН

Дополнительно к этой установим ненапрягаемую арматуру, обеспечивающую усилие: Nxp=(0,1-0,15) *Ар*Asр

0,15*680*22,81/365=6,37см2

 Принимаем 6Æ 12 А-III  (As=6,79 см2)

Ns=365*6.79/10=247,84кН

Высота сжатой зоны в конце наклонного сечения:

x=( Nxp+ Ns)/ Rb*b=(1114,42+247,84)/0,9/11,5*10-1*25=52,65см

плечо внутренней пары:

z=hуз-0,5(hнп+x)=78-0,5(30+52,65)=36,68 см

Момент, воспринимаемый наклонным сечением без поперечной арматуры:

Mu=( Nxp+ Ns)*z=(1114.42+247,84)*36,68=49968кН*см=499,68кН*м

Опорная реакция фермы:

Q=Nн1*tga=1390.29*1468/2870=711.13кН

Внешний момент:

М=Q(lуз-0,17)=711,13*(120-0,12)=85214кН*см=852,14кН*м

Требуется поперечная арматура с интенсивностью:

qsw=2(M-Mu)/c02=2*(85214-49968)/85*85=9.76кН/см

Принимаем поперечную арматуру Æ 16 А-III  As=20,11 см2

Тогда при двух каркасах:

qsw= RswAsw/s=285*10-1*4.02/10=11,45кН/см, что больше требуемого.

5. Расчет прочности сборной внецентренно сжатой колонны крайнего ряда

5.1 Данные для расчета

Необходимо спроектировать сборную крайнюю колонну внецентренно-сжатую, прямоугольного сечения для промышленного одноэтажного цеха, оборудованного мостовыми кранами грузоподъемностью 50/12,5 т.

Пролет цеха L = 18 м

Шаг колонн 12 м

Верх колонны на отметке +10,8 м

Полная высота колонны с заглублением ниже отметки пола на 0,15 м (Hp=10,95 м).

Высота надкрановой части колонны Hв = 4,8 м

Подкрановые балки высотой 1,4 м

5.2.1 Расчет арматуры в надкрановой части колонны.

Сечение колонны b х hв = 60 x 60 см, при a = a' = 30 мм.

Полезная высота сечения h0 = 600-30= 570мм

Сечение арматуры подбираем  по сечению 1-1, т.к. там действует наибольший по абсолютному значению момент:

М=120кН*м,  N=824кН

В сочетания входят в усилия от постоянной и длительной нагрузки:

Ml=72кН*м,  Nl=513кН

Расчетная длина надкрановой части колонны

l0 = 2*Hb =9,6            gb2=1.1

l0/ hв=9,6/0,6=16>10

Следовательно, необходимо учесть влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета силы N (усилия в надкрановой части).

Принимаем бетон тяжелый класса В20

Rb = 11,5 МПа        Rbt = 0,90 МПа

с gb2=1,1:  Rb = 1,1*11,5=12,65 МПа   Rbt = 1,1*0,9=0,99 МПа

  Eb = 24*103 МПа  

Арматура класса A-III

Rs = Rsc = 365 МПа (для Æ 10-40 мм)

Es = 2*105 МПа

Mmax = 120 кН*м              N = 824 кН

Эксцентриситеты:

e0 = M/N

e0 = 120/824=0,146 см> ea ³ hb/30 = 0,6/30=0,02м=2см, случайный эксцентриситет не учитываем.

Найдем значение условной критической силы и величину h для учета влияния прогиба элемента на величину эксцентриситета продольной силы.

de= e0/h=0.146/0,6=0,24> demin=0.5-0.01*l0/ h-0.01Rb=0,5-0,01*16-0,01*12,65=0,214

 оставляем de=0,24

  Изгибающий момент в сечении  от постоянной нагрузки относительно центра тяжести арматуры:

M = M+N*(h/2-a)

Ml = Ml*(h/2-ab)

M=120+824(0.3-0.03)=342,48 кН*м

Ml= 72+513(0,3-0,03)=210,51 кН*м

Коэффициент:

jl = 1+b Ml / M=1+210.51/344.48=1.61

Критическая сила:

Ncr=6.4Eb[Ib(0.11/(0.1+ de/jp)+0.1)/ jl+aIs]/l20

  В первом приближении примем предварительно коэффициент армирования m=0.005:

aIs=mbh0((h/2)-a2)Es/Eb

aIs =0.005*0,6*0,57(0,3-0,03)2200000/24000=1,04*10-3м4

Момент инерции сечения:

Ib = (b*h3)/12

Ib = (0.6*0.63)/12 = 10.8*10-3 м4

Определяем коэффициент h:

h = 1 / (1-N/Ncr):

h = 1 / (1-824/6468)=1.15

Расстояние:

e = e0*h+0,5*(h0-a`)

e = 0.146*1,15+(0,57-0,03)/2=0,44м

an=N/Rbbh0=824*10-3/12,65*0,6*0,57=0,19<xр=0,518

am1=Ne/Rbbh02=824*10-3*0.44/12,65*0,6*0,572=0.147

d=a`/h0=0.03/0.57=0.053

As = A's= Rbbh02(am1- an(1- an/2))/Rs(1-d)

As = A's =12.65*60*57(0.147-0.19(1-0.19/2))/365(1-0.53)=-2.95cм2