Расчет энергоблока мощностью 135 МВт с турбиной ПТ-135/165-130, страница 12

Таблица 2.2 Параметры пара и воды в охладителях дренажа

Теплообмен-ники	tД, 0С	hВД, кДж/кг	θД, 0С	δД, кДж/кг	qОД, кДж/кг
ОД-1	219.6	942.1	10	40.4	76.6
ОД-2	194.8	829.3	10	36.6	75.9

Таблица 2.3 Параметры пара и воды в установке использования продувки

Показаель	Параметры пара и воды
	Давление,  Па	Температура,          0С	Энтальпия,         Дж/кг
Продувочная вода ПГ	14.7	340.6	1600.4
Пар из расширителя	0.588	158.1	2755.6
Продувочная вода из расширителя	0.588	158.1	667

2.2.2 Определение расходов пара и воды

2.2.2.1Расчет принципиальной тепловой схемы теплофикационной турбины проведем аналогично расчету приведенном в первом разделе.                 В соответствии с графиком тепловой нагрузки, температурой сетевой воды отопительная нагрузка Q_Т=128 МВт. Расход пара на турбину остается неизменным D₀=204.9 кг/с.

2.2.2.2 Определяем производительность парогенератора:

                    D_ПГ= D₀+ D_УТ                                               

D_УТ=0,015 · D₀                                                      

D_УТ=0.015 · 204.9 = 3.1 кг/с;                                

D_ПГ=204.9+1.86=208 кг/с;

Суммарный расход питательной воды:

                                        D_ПВ= D_ПГ+ D_ПР                                            

                                        D_ПР=0.015· D_ПГ                                            

D_ПР=0.015·204.9=3.1 кг/с;

D_ПВ=208+3.1=211.1 кг/с;

2.2.2.3.Определяем выход пара из расширителя продувки первой ступени, из уравнения теплового баланса расширителя

                              D``_ПР1=,                              

где η = 0,98 [1]– коэффициент, учитывающий потерю тепла в расширителе,

отсюда

D``_ПР1=кг/с;

2.2.2.4. Выход продувочной воды из расширителя продувки первой ступени

 D`<sub>ПР1</sub>= D`_ПР - D``_ПР1;                                                                                           

D`_ПР1=3.1-1.32=1.78 кг/с;

2.2.3 Сетевая подогревательная установка

Для расчетного режима расход сетевой воды равен:

                                             G_СВ=                               

G_СВ= кг/с;

2.2.3.1Тепловой баланс нижнего сетевого подогревателя

D_НС · q_НС= G_СВ· τ_НС/η_П                       

где η_П=0,995 [1]– коэффициент, учитывающий потери тепла в подогревателе.

Тогда

D_НС= кг/с;

2.2.3.2 Тепловой баланс верхнего сетевого подогревателя

D_ВС · q_ВС= G_СВ · τ_ВС / η_П                                                         

Тогда

D_ВС= кг/с;

2.2.4  Регенеративная подогревательная установка

2.2.4.1 Регенеративные подогреватели высокого давления и питательная установка:

П1(ПВД-7):     

D_П1 (q_П1 + q_ОД1)= D_ПВ· τ_П1 / η_П                                                                       

D_П1 =  кг/с;

 

П2(ПВД-6):                                                                                                           D_П2 (q_П2 + q_ОД2)+ D_П1 ·q_Д2 = D_ПВ· τ_П2 / η_П2    (1.11)

D_П2 = кг/с;

2.2.5 Подогрев воды в питательном насосе. Работа сжатия воды в идеальном процессе:

h_НА= 10³ · v_СР · (Р_Н- Р_В)                                         

КПД насоса η_Н=0,8 [1], где учитывает механические и прочие потери     насоса.

η_Н=10³ · 0.0011 · (17.5- 0.6)= 18.6 кДЖ/кг;

2.2.5.1 Внутренняя работа сжатия воды в насосе и подогрев воды τ_Н

 h_НI= τ_Н= h_НА/ τ_Н                                 

τ_Н=18.6/0.8=23 кДж/кг.

2.2.5.2 Энтальпия воды после питательного насоса

h_В.ПН=  h_В.Д.+ τ_Н                                  

h_В.ПН=667+23=690 кДж/кг;

2.2.6 П3(ПВД-5):

D_П3· q_П3+( D_П1+ D_П2) · q_Д3 + D_У3·q_У3= D_ПВ· τ_П5/ η_Н3    

D_П3=кг/с;

2.2.7 Деаэратор питательной воды: