Расчет энергоблока мощностью 135 МВт с турбиной ПТ-135/165-130, страница 4

Рисунок 1.2 – Схема включения подогревателей высокого давления.

1.1.4.1 Определим подогрев воды питательном насосе

(1.4)

Dh_пн = [v_ср(p_н – p_в) 10³]/h_нi= [0.0011×(17.5 – 0.6)× 10³]/0.8 =23 кДж/кг,

     где v_ср – удельный объем воды, м³/кг;

p_н – давление на выходе питательного насоса, МПа;

p_в – давление на всасе насоса, МПа;

h_нi – внутренний относительный КПД насоса.

     Давление в деаэраторе p_д = 0.588 МПа. Вода в деаэраторе находится в состоянии насыщения. Для данного давления температура насыщения составляет 158.07 ⁰С.

(1.5)

     1.1.4.2 Определим энтальпию воды за питательным насосом:

h_пн = h'_д + Dh_пн = 667 + 23 = 690 кДж/кг,

     где h'_д – энтальпия воды в деаэраторе, кДж/кг;

Dh_пн - подогрев воды питательном насосе, кДж/кг.

Далее строим процесс расширения в H-S – диаграмме и по полученным данным заполняем таблицу 2 (процесс расширения пара в турбине представлен на рисунке 1.3).

     1.1.4.3 Распределение давления питательной воды в подогревателях высокого давления

                P_пв = P_н – 3dP_ПВД = ­­­­­­­­17.5 – 3·0.2 = 17.3 МПа,                                    (1.6)

     где P_пв – давление питательной воды на выходе из П1, МПа;

P_н – давление на выходе питательного насоса, МПа;

dP_ПВД – потеря давления в каждом ПВД, МПа.

     1.1.4.4 Тепловой баланс подогревателя П1 (ПВД7)

                D1×(q1+qод1) ×0.995=Dпв×T1                                                             (1.7)

     где D_пв – расход  питательной воды, кг/с;

η=0.995 – КПД теплообменника;

q1 – тепло отдаваемое паром П1, кДж/кг;

T1 – подогрев воды в подогревателе П1, кДж/кг;

D₁ – расход греющего пара в П1, кг/с;

qод1– тепло отдаваемое паром в ОД1, кДж/кг;

Подставив численные значения в формулу (1.7), получим:

                 D1×(2162.3+76.6) ×0.995=211.1×110.2

D₁= 10.44 кг/с

(1.8)

1.1.4.5 Тепловой баланс подогревателя П2 (ПВД6)

D2× (q2+qод2)+D1×qд2=Dпв×T2/0.995

     где D_пв – расход  питательной воды, кг/с;

η=0.995 – КПД теплообменника;

q2 – тепло отдаваемое паром в подогревателе П2, кДж/кг;

qод2 – тепло отдаваемое паром в ОД2, кДж/кг;

D₂ – расход греющего пара в П2, кг/с;

qд – тепло отдаваемое дренажом из ОД1, кДж/кг;

D₁ – расход греющего пара в П1, кг/с;

Т2 – подогрев воды в подогревателе П2, кДж/кг.

h_др2 = 792.7 + 36.6 = 829.3 кДж/кг

Подставляя численные значения в формулу (1.8), получим:

          D2×(2177.8+75.9)+10.44×112.8=211.1×109/0.995

D₂ = 9.73 кг/с.

(1.9)

     1.1.4.6 Тепловой баланс подогревателя П3 (ПВД7)

             D3×q3+Dy3×qy3+(D1+D2) ×qд3=Dпв×T3/0.995

    D_пв – расход  питательной воды, кг/с;

η=0.995 – КПД теплообменника;

q3– тепло отдаваемое паром в подогревателе П3, кДж/кг;

qy3 – тепло отдаваемое паром из переднего уплотнения турбины, кДж/кг;

D₃ – расход греющего пара в П3, кг/с;

T3 – подогрев воды в подогревателе П3, кДж/кг;

Подставляя численные значения в формулу (1.9), получим:

(1.10)

    D3×2179.7+1.16×2460+(10.44+9.72) ×36=211.1×102.7/0.995

D₃ = 8.5кг/с

          1.1.5 Определение выхода пара и воды из расширителя непрерывной продувки

    Для использования теплоты продувочной воды барабанного парового котла в схеме имеется расширитель.

Схема расширителя приведена на  рисунке 1.4

Рисунок 1.4 – Схема расширителя

(1.11)

,

     1.1.5.1 Составим тепловой баланс расширителя

     где D''_р – выход пара из расширителя, кг/с;