Расчет энергоблока мощностью 135 МВт с турбиной ПТ-135/165-130, страница 6

D_дв - расход добавочной воды, кг/с;

h_дв – энтальпия воды на входе в деаэратор добавочной воды (ДА), кДж/кг;

D_да – расход греющего пара на деаэратор, кг/с;

h_п5 – энтальпия пара отбора, кДж/кг;

D_ок – расход обратного конденсата, кг/с;

h_ок – энтальпия обратного конденсата, кДж/кг;

D_пдв – расход пара на ПДВ, кг/с;

h_н5 – энтальпия конденсата, кДж/кг;

Подставив численные значения, получим:

D_кв = 33.179 + D_да + 30 + 2.23,

D_кв×437.3 = 46.88×290 + D_да×2610 + 42×377 + 6×437.3,

Решая совместно эти уравнения, получим:

D_кв = 96.48 кг/с,

D_да =1.6 кг/с.

     1.1.10 Расчет подогревателей низкого давления

1.1.10.1 Расчет подогревателя П4 (ПНД4)

Составим тепловой баланс подогревателя П4

(1.18)

                              D4×q4=Dk4×T4/0.995;

     где D₄ – расход пара на П4, кг/с;

q4– тепло отдаваемое паром в подогревателе, кДж/кг;

Т4 – подогрев воды в подогревателе, кДж/кг;

D_к4 – расход основного конденсата через П4, кг/с;

                     D₄×2178.4 = 178.017× 93.4/0.99,

ПНД5 и смеситель СМ1, объединенное уравнение теплового баланса:

D5×h5+D4×h`4×Dкв×hвд×(D4+D5+D6) ×h`6+Dвс×h`вс+Dк6=                        (1.19)

    =Dк4×hв5+(D4+D5) ×h`5,

где

Dк6=Dк4-(D4+D5+D6+Dвс+Dкв),                                                              (1.20)

Dк6=178.017-7.671-(D5+D6)-22.3-96.48,

D5×2708+7.671×623.6+96.48×437.3+(7.671+D5+D6) ×437.3+22.3×422.0+

+Dк6×417.6=(178.017×509.7+(7.671+D5) ×526.1)/0.995;

ПНД6 и смеситель СМ2, объединенное уравнение теплового баланса:

D6×h6+(D4+D5) ×h`5+Dнс×h`нс+Dк7×hв7=(Dк6×hв6+(D4+D5+D6) ×h`6)/0.995;

Dк7=Dк6-Dнс;                                                                                               (1.21)

D6×2610+(7.671+D5) ×526.1+36.9×322+Dк7×308.3=

=(Dк6×417.6+(7.671+D5+D6) ×437.3)/0.995;

Совместное решение четырех уравнений дает:

D5=6.1 кг/с;  D6=1.475 кг/с;

Dк6=43.991;  Dк7=7.091;

Уравнение теплового баланса смесителя СМ1                                          

Dк6×hв6+Dкв×hдв+(D4+D5+D6) ×h`6+Dвс×h`вс=Dк4×hвсм1/0,995;           (1.22)

43.65×417.6+96.48×437.3+(7.671+6.1+1.475) ×437.3+22.3×422=178.017×hвсм1/0.995;

hвсм1=427.906 кДж/кг; Tсм1=9,4 кДж/кг;

Уравнение теплового баланса СМ2

Dк7×hв7+Dнс×h`нс=Dк6×hвсм2/0.995;                                                           (1.23)

7.091×308.3+36.9×322=43.65×hвсм2/0,995;

hвсм2=318.322кДж/кг, Тсм2=12.7 кДж/кг.

Уравнение теплового баланса ПНД7

       D7×q7=Dк7×Т7/0,995;                                                                               (1.24)

D7×2158.6=7.091×78.0/0.995,

Отсюда D7=0.25 кг/с;

,

где D_к6 – расход основного конденсата через П5, кг/с;

D_вс – расход конденсата пара из верхнего сетевого подогревателя, кг/с;

D_кв – расход химически очищенной воды, кг/с;

D_к4 – расход основного конденсата через П4, кг/с;

     где h5 – энтальпия основного конденсата на выходе из П5, кДж/кг;

h5 – энтальпия насыщения, кДж/кг;

h_кв – энтальпия хим. очищенной воды, кДж/кг;

h`4 – энтальпия насыщения, кДж/кг;

h_см1 – энтальпия основного конденсата на входе в П4, кДж/кг;

D₅ – расход греющего пара на П5, кг/с;

h6 – энтальпия греющего пара, кДж/кг;

h`6 – энтальпия насыщения, кДж/кг;

D₄ – расход пара на П4, кг/с;

h_см2 – энтальпия основного конденсата на входе в П5, кДж/кг;

D_к7  – расход основного конденсата через П6, кг/с;

D_нс – расход конденсата пара из нижнего сетевого подогревателя, кг/с

D₆ – расход греющего пара на П6, кг/с;

     1.1.10.2 Определение потока воды на циркуляцию с заданной

энтальпией конденсата после ПУ, равной 230 кДж/кг.

(1.25)

           Уравнение теплового баланса ПУ, ОЭ и ЭУ

               Dэу×qэу+Dпу×qпу=(Dк7+Dрец) ×Тэу/0,995

    где D_пу – расход  пара на ПУ, кг/с;