Принципы установления действующих нормативных и расчетных усилий в железобетонных монолитных несущих конструкциях, страница 3

       (2.11)

     (2.12)

Несущая способность сечения составит

.  (2.13)

Максимальные действующие изгибающие моменты вдоль буквенных осей не превосходят полученную несущую способность сечения. С учетом данного обстоятельства в пролетной части плиты, где действуют максимальные изгибающие моменты (4,00 тс×м), можно не устанавливать дополнительные стержни.

У верхней грани плиты вдоль цифровых осей над опорами плиты, где имеем М^u_max=7.48тс×м, добавляем дополнительные стержни диаметром 14 А-III между основными стержнями сетки с таким расчетом, чтобы шаг стержней составил 100 мм.

Определяем несущую способность плиты по верхней грани над опорами вдоль цифровых осей вертикальных конструкций с учетом дополнительной арматуры диаметром 14 А-III (А_s=10стержней диаметром 12 А-III=15,39см², А_s^/=5 стержней диаметром 14 A-III=7.69см²)

Условие корректировки х

х = 3,3 см < а^/ = 4,2 см.

Тогда

Следовательно, прочность плиты над опорой при действии максимального момента обеспечена.

Определяем несущую способность сечения плиты в направлении цифровых осей для нижней грани сечения при наличии только основной сетки (для положительного момента)

х=2,2см,

Максимальный положительный изгибающий момент для нижней грани, действующей вдоль цифровых осей, М^l_max=3.57тс×м меньше несущей способности, следовательно, прочность обеспечена.

Так как максимальный отрицательный момент, действующий на опорах вдоль буквенных осей, превосходит значение М_ult, то увеличиваем армирование путем добавления у верхней грани вдоль буквенных осей дополнительных стержней диаметром 14 А-III с таким расчетом, чтобы шаг стержней составил 100 мм.

Тогда  А_s=10 стержней диаметром 14 A-III = 15,39см²,

А_s^/=5 стержней диаметром 14 A-III = 7,69см² (a=42мм, a^/=27мм);

х=2,2см.

С условием корректировки х х=3,3см;

х=3,3см>а¢=2,7см.

Тогда х=2,2см.

Несущая способность сечения

(2.14)

Следовательно, прочность плиты над опорой при действии максимального момента обеспечена.

С целью унификации все дополнительные и основные стержни для фонового армирования принимаем равными диаметром 14 А-III.

Кроме того, проводим расчет прочности участков плиты в пределах между лестничным и лифтовым проемами, где действует отрицательный момент М_s=73,3кН×м (7,48 тс×м). Величина момента, отнесенная к данной полосе шириной 0,3м, составляет

М=7,48×0,3=2,24тс×м.

С учетом дополнительных стержней на данной полосе можно разместить 3 стержня диаметром 14 А-III. Несущая способность сечения составит

Прочность обеспечена.

2.4.2 РАСЧЕТ ПРОГИБОВ ПЛИТЫ (ДЕФОРМАТИВНОСТИ)

Уточняем жесткости отдельных элементов плиты перекрытия с учетом образования трещин в эксплуатационной стадии. Расчет ведем на действие максимального момента от полной нормативной нагрузки (М_n) в предположении его действия как длительно действующего (в запас). Данный отрицательный момент, отнесенный к погонному метру ширины плиты составляет 5,78 тс×м (56,6 кН×м).

С учетом принятого из расчета по прочности армирования имеем растянутую арматуру А_s=15.39 см² (10 стержней диаметром 14 А-III) и сжатую арматуру

А^¢_s=7.69 cм² (5 стержней диаметром 14 А-III).

Геометрические характеристики сечения

А_red=A+a×(A_s+A^¢_s)=100×20+7.3×(15.39+7.69)=2170см²;   (2.15)

    (2.16)

   (2.17)

   (2.18)

  (2.19)

   (2.20)

   (2.21)

  (2.22)

  (2.23)

Момент трещинообразования

 (2.24)

  (2.25)

Трещины образуются, так как

Жесткость элемента плиты на участках с трещинами в растянутой зоне

   (2.26)

    (2.27)

   (2.28)

   (2.29)

   (2.30)

   (2.31)

  (2.32)

   (2.33)

  (2.34)

Жесткость плиты в предположении упругой работы (без трещин).

  (2.35)

С учетом полученного значения жесткости плиты, с учетом наличия эксплутационных трещин в бетоне (B_crc) отношение жесткостей составит

  (2.36)