Реконструкция котельного агрегата Е-35/39 (ТП35У) в связи с переводом его на новый вид топлива Интинский каменный уголь, № 29

Страницы работы

Фрагмент текста работы

Министерство общего и профессионального образования Российской Федерации

Архангельский Государственный Технический Университет

Факультет промышленной энергетики ПЭ-III-1

Кафедра промышленной теплоэнергетики

Курсовой проект по курсу

«Котельные установки промышленных предприятий»

Реконструкция котельного агрегата

Е-35/39(ТП35У)

Пояснительная записка

0.162.00.КП.00.016.ПЗ

Руководитель проекта:

В.К.

Постановление комиссии от _____     

Признать, что студент Константин Владимирович выполнил и защитил курсовой проект с оценкой __________.

Председатель комиссии____________________.

Члены комиссии ___________________________.

Архангельск

2000

Оглавление

1.Задание

3

2.Описание котла

3

3.Тепловой баланс и расход топлива

4

4.Расчет топочной камеры

6

5.Расчёт фестона

8

6.Расчёт пароперегревателя

10

7.Расчёт экономайзера

13

8.Расчёт воздухоподогревателя

16

9. Уточнение балансовых величин и проверка сходимости

баланса.

19

10.Расчет тяги и дутья.

19

11.Литература

21

1.Задание

Произвести реконструкцию котельного агрегата Е-35-39(ТП-35У) в связи с переводом его на новый вид топлива Интинский каменный уголь, №29.

Таблица 1.  Исходные данные.

Характеристика

Знач

Разм

Производительность котла

35

т/ч

Давление перегретого пара

3,9

МПа

Температура перегретого пара

450

С

Температура питательной воды

105

С

Температура уходящих газов

140

С

Температура холодного воздуха

30

С

Топливо каменный уголь №29 Интинского бассейна.

2.Описание котла

Котёл E-35-40(ТП-35У) предназначен для получения перегретого пара используемого в промышленности, строительстве коммунальном и сельском хозяйстве, на технологические нужды, отопление вентиляцию, а также для отопления и вентиляцию. Котёл может работать в закрытых и полуоткрытых котельных.

Котёл однобарабанный с естественной циркуляцией, компоновка поверхностей нагрева выполнена по П-образной схеме. Котёл работает с уравновешенной тягой. Диапазон изменения производительности 70-100% от номинальной.

Топочная камера с твердым шлакоудалением, полностью экранирована трубами  расположенными с шагом 80мм. На боковых стенах топочной камеры расположены турбулентные горелки.

Котёл имеет 2-х ступенчатый вертикальный пароперегреватель, который располагается в верхнем горизонтальном конвективном газоходе. Температура пара регулируется поверхностным пароохладителем.

Водяной экономайзер – змеевиковый, гладкотрубный, изготовлен из труб 32*3.

Воздухоподогреватель трубчатый двухходовой по воздуху, выполнен из труб 40*1,5.

Система пылеприготовления.

Индивидуальная замкнутая система пылеприготовления с прямым вдуванием для молотковых мельниц с шахтным сепаратором.

Рис1. Схема пылеприготовления.

1-бункер сырого топлива;

2-отсекающий шибер;

3-питатель сырого топлива;

4-течка сырого топлива;

5-мелница;

6-сепаратор;

7-горелка;

8-клапан;

9-воздуховод горячего вторичного воздуха;

10-воздуховод первичного воздуха;

11-воздуховод слабо подогретого воздуха;

12-взрывной предохранительный клапан;

13-котёл;

14-вентилятор;

15-воздухоподогреватель;

16-воздуховод холодного воздуха.

3.Тепловой баланс и расход топлива.

Расчетный состав топлива принимается по [1].

Таблица 2.  Расчетный состав топлива.

Характеристика

Знач

Разм

Wp

11

Ap

25,4

%

Spop

2

%

S

0,6

%

C

47,7

%

H

3,2

%

N

1,3

%

O

8,8

%

QpH

4370

ккал/кг

Таблица 3.  Присосы воздуха.

Характеристика

Обозн

Топка

ПП-2

ПП-1

Эконом

Возд

Присос воздуха

0,1

0,015

0,015

0,08

0,06

Коэф избытка воздуха по газоходам

1,2

1,215

1,23

1,31

1,37

Коэф избытка воздуха средний

1,2

1,2075

1,2225

1,27

1,34

Таблица 4.  Средние характеристики продуктов сгорания.

Характеристика

Разм

Топка

ПП-2

ПП-1

водэкон

воздпод

Коэф избытка воздуха средний

-

1,2

1,2075

1,2225

1,27

1,34

VH2O

0,5856

0,58620

0,5874

0,5911

0,5965

Vг

6,326

6,3626

6,4358

6,6676

7,0092

rRO2

-

0,1439

0,14302

0,1414

0,1365

0,1298

rH2O

-

0,0901

0,08958

0,0886

0,0855

0,0813

rn

-

0,234

0,23260

0,23

0,222

0,2112

Gr

8,3939

8,4417

8,5373

8,8401

9,2862

мю

кг/кг

0,0287

0,02857

0,0283

0,0273

0,026

Таблица 5.  Энтальпия продуктов сгорания.

 ккал/кг

 ккал/кг

J

J

J

J

J

100

177

154

207,8

-

209

-

211,7

-

215,5

-

220,9

-

200

359

311

421,2

213,4

423,5

214,6

429

217,3

436,8

221,3

447,6

226,7

300

546

470

640

218,8

643,5

220

651,8

222,8

663,5

226,8

680

232,3

400

739

632

865,4

225,4

870,1

226,6

881,2

229,5

897

233,5

919,1

239,2

500

938

798

1098

232,2

1104

233,4

1118

236,4

1138

240,5

1165

246,3

600

1139

968

1333

235

1340

236,3

1357

239,3

1381

243,5

1415

249,5

700

1347

1142

1575

242,8

1584

244,1

1604

247,2

1633

251,5

1673

257,6

800

1561

1318

1825

249,2

1835

250,5

1858

253,6

1891

258

1937

264,2

900

1779

1494

2078

253,2

2089

254,5

2115

257,6

2153

262

2205

268,2

1000

2000

1675

2335

257,2

2348

258,6

2377

261,7

2419

266,3

2477

272,6

1100

2222

1860

2594

259

2608

260,4

2641

263,6

2687

268,3

2752

274,7

Таблица 6   Тепловой баланс и расход топлива.

Рассчитываемая величина

Обоз.

Разм.

Формула или обоснование

Значение

Располагаемая теплота топлива

Qpp

ккал/кг

4370,000

Приведенная влажность

Wn

%

2,517

Температура уходящих газов

Vух

С

Задана

140,000

Энтальпия уходящих газов

Jух

ккал/кг

Табл 5

311,000

Температура холодного воздуха

tх.в.

С

Принята

30,000

Энтальпия холодного воздуха

Jх.в.

ккал/кг

Табл 5

49,400

Потери теплоты от химического недожога

q3

%

По табл. XVII

1,000

механического

q4

%

По табл. XVII

1,000

Потеря с уходящими газами

q2

%

5,750

Потеря теплоты в окр. среду

q5

%

По рис 5-1[1]

1,100

Доля золы топлива в шлаке

aшл

-

1-aун

0,050

Потеря с физической теплотой шлаков

q6

%

0,000

Сумма тепловых потерь

S

%

8,900

Коэф. полезного действия

h

%

91,100

Энтальпия перегретого пара

iп.п.

ккал/кг

[1]

796,000

Энтальпия питательной воды

iп.в.

ккал/кг

[1]

104,000

Энтальпия продувочной воды

iкип

ккал/кг

[1]

253,000

Полезно используемая теплота

Qka

ккал/кг

24376450

Полный расход топлива

B

кг/ч

6123,076

Расчетный расход топлива

Bp

кг/ч

B(1-q4/100)

6061,845

Коэф. сохранения теплоты

f

-

0,988

4.Расчет топочной камеры

Рис 1.Схема топочной камеры.

Таблица 7   Конструктивные характеристики топочной камеры.

Рассчитываемая величина

Обоз.

Разм.

Формула или обоснование

Значение

Диаметр и толщина стенки экранных труб

мм

по чертежу

60*3

Шаг экранных труб

S

мм

по чертежу

80,000

Поверхность фронтовой стенки с потолком

Fст.ф

56,650

Поверхность задней стены

Fcт.з.

42,350

Поверхность боковой стены

Fcт.б.

31,423

Поверхность фестона

Fф

lфb

13,200

Суммарная поверхность стен

Fст

175,047

Объём топочной камеры

Vm

138,263

Радиационная поверхность

Hл

по чертежу

152,847

Степень экранирования топки

c

-

Hл/Fст

0,873

Общая высота топки

Hm

м

по чертежу

9,650

Высота расположения горелки

hг

м

по чертежу

3,000

Относительное расположение максимума температур факела

Xг

-

hг/Hm

0,311

Xt

XT

-

Xг-dX

0,161

Поправка

dX

-

п6-14[1]

0,150

Эффективная толщина излучающего слоя

S

м

3.6Vm/Fст

2,844

Таблица 8.   Тепловой расчет топочной камеры.

Рассчитываемая величина

Обоз.

Разм.

Формула или обоснование

Значение

Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки

-

[1]

1,200

Присосы воздуха в системе пылеприготовления

-

[1]

0,000

Температура горячего воздуха

tгв

С

[1]

158,000

Энтальпия горячего воздуха

ккал/кг

табл 5

233,124

Теплота, вносимая воздухом в топку

ккал/кг

256,536

Полезное тепловыделение в топке

Qm

ккал/кг

4582,395

Теоретическая температура горения

Ja

С

табл 5

2072,000

Коэффициент

M

-

[1]

0,510

Температура газов на выходе из топки

Jm”

С

Задаёмся

1000,000

Произведение

PnS

rnpS

0,665

Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами

[1]

0,460

эоловыми частицами

Kзл

[1]

7,000

частицами кокса

Kкокс

[1]

1,000

Безразмерные параметры

Х1

-

[1]

0,500

Х2

-

[1]

0,100

Оптическая толщина излучающей среды

kpS

-

1,020

Степень черноты факела

-

[1]

0,660

Коэффициент загрязнения

x

-

[1]

0,450

Коэффициент тепловой эффективности экранов

yср

-

0,393

Степень черноты топки

am

-

0,832

Тепловыделение на 1м2 поверхности стен

-

-

BpQm/Fcm

158687,7

Температура газов на выходе из топки

Jm”

С

[1]

930,000

Энталипия газов на выходе их топки

Jm”

ккал/кг

Табл 5

2154,000

Кол-во тепла, воспринятое в топке

ккал/кг

2399,423

Средняя тепловая нагрузка луче воспринимающей поверхности

95160,2

Тепло напряжение топочного объема

расчетное

qv

191593,5

5.Расчет фестона

Рис 2. Фестон.

Таблица 9.  Конструктивные характеристики фестона

Рассчитываемая величина

Обоз.

Разм.

Формула или обоснование

Значение

Диаметр и толщина стенки труб

d

мм

по чертежу

60,000

Расположение труб

-

по чертежу

Шаги труб

мм

по чертежу

s1

S1

мм

по чертежу

240,000

s2

S2

мм

по чертежу

125,000

Число рядов по ходу газохода

Z2

по чертежу

3,000

Число труб в 1 ряду

Z1(1,4)

по чертежу

26,000

Число труб в во втором и третьем ряду

Z1(2,3)

по чертежу

25,000

Длина труб 1 ряда

l1

м

по чертежу

3,500

2 ряда

l2

м

по чертежу

3,520

3 ряда

l3

м

по чертежу

3,550

4 ряда

l4

м

по чертежу

0,000

Поверхность нагрева фестона

м2

по чертежу

51,137

Живое сечение для прохода газов на входе

F’

м2

8,520

на выходе

F”

м2

8,338

Среднее живое сечение для прохода газов

Fср

м2

(F’+F”)/2

8,429

Относительные шаги труб поперечный

s1

-

4,000

продольный

s2

-

2,083

Эффективная толщина излучающего слоя

S

м

0,573

Угловой коэф пучка фестона

Хпф

-

[1]

0,650

Таблица 10. Тепловой расчет фестона.

Рассчитываемая величина

Обоз.

Разм.

Формула или обоснование

Значение

Расчетная поверхность

М2

по конструктивным характеристикам

51,137

Температура газов перед фестоном

J’

С

из расчета топки

930,000

Энтальпия газов перед фестоном

J’

ккал/кг

из расчета топки

2154,885

Температура газов за фестоном

J”

C

принимаем

812,000

Энтальпия газов за фестоном

J”

ккал/кг

табл 5

1857,478

Тепловосприятие фестона

ккал/кг

288,919

Средняя температура газов

J

С

871,000

Температура кипения при давлении в барабане

tкип

С

[1]

248,000

Объём газов на 1кг топлива

м3/кг

табл 4

6,326

Объёмные доли водяных паров

rH2O

-

табл 4

0,090

3-х атомных газов

rn

-

табл 4

0,144

Концентрация золы

mзл

кг/кг

табл 4

0,029

Скорость газов

м/с

5,294

Коэф теплоотдачи конвекцией

ak

[1]

27,000

Срений температурный напор

Dt

С

623,000

произведение

PпS

PnS

rnpS

0,082

Коэф ослабления лучей трехатомными газами

[1]

1,300

золовыми частицами

Kзл

[1]

8,500

Оптическая толщина

KpS

-

0,992

Температура загрязнения стенки труб

С

tкип+dt

328,000

dt

С

[1]

80,000

Коэф теплоотдачи излучением

[1]

57,200

Степень черноты

a

-

[1]

0,520

Коэф теплоотдачи от стенки к газам

a1

84,200

Коэф использования поверхности

x

-

[1]

1,000

Коэф тепловой эффективности

f

-

[1]

0,650

Коэф теплопередачи

K

fa1

54,730

Тепловосприятие фестона

Qm

ккал/кг

287,638

Отношение

Qm/Qб

-

(Qm/Qб)

0,996

6.Расчет перегревателя

Рис 3. Пароперегреватель(2-е ступени).

Таблица 11. Конструктивные характеристики перегревателя(2-aя ступень по пару).

Диаметр стенки трубы

d

мм

по чертежу

42,000

Поверхность перегревателя

H

м2

по чертежу

160,000

Шаг поперечный

S1

мм

по чертежу

110,000

продольный

S2

мм

по чертежу

100,000

Расположение

по чертежу

Кол-во параллельно включенных змеевиков

Z1

-

по чертежу

40,000

Число рядов по ходу газохода

Z2

-

по чертежу

6,000

Расчетное сечение для прохода газов на входе

F1I

м2

11,120

на выходе

FII

м2

9,300

Среднее

Fср

м2

(F’+F”)/2

10,210

Расчетное живое сечение для прохода пара

fср

м2

0,055

Относительные шаги поперечный

s1

-

2,619

продольный

s2

-

2,381

Эффективная толщина излучающего слоя

S

м

0,262

Таблица 12.Тепловой расчет перегревателя(2-ая ступень по пару).

Температура газов на входе

J'

C

из расчета фестона

812,000

Энтальпия газов на входе

J'

ккал/кг

из расчета фестона

1857,478

Температура перегретого пара

tпп

C

по заданию

450,000

Энтальпия перегретого пара

iпп

ккал/кг

по заданию

796,000

Температура пара на входе

t'

C

из расчета фестона

310,000

Энтальпия пара на входе

i'

ккал/кг

то же

715,000

Тепловая нагрузка в вверху топки

ккал/кг

54009,603

Коэффициент распределения тепловой нагрузки

0,650

Тепловосприятие излучением из топки

Qл

ккал/кг

41,163

Тепловосприятие по балансу

ккал/кг

426,516

Энтальпия газов на выходе

J"

ккал/кг

1427,294

Температура газов на выходе

J"

С

табл 5

627,779

Средняя температура газов

J

С

719,390

Средняя температура пара

t

С

380,000

Объём газов

Vг

табл

6,363

Объёмные доли водяных паров

rh2o

-

табл 4

0,090

3-х атомных газов

rn

-

табл 4

0,233

Концентрация золовых частиц

m

табл 4

0,029

Средняя скорость газов

Wг

м/с

3,813

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

ak

[1]

39,000

Объём пара при средней температуре

Uп

[1]

0,075

Средняя скорость пара

Wп

м/с

13,158

Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару

a2

[1]

680,000

Коэффициент загрязнения

0,009

Температура стенки труб

C

406,066

Произведение

PnS

rns’

0,061

Коэффициент ослабления лучей

3-х атомных газов

[1]

2,300

золовыми частицами

Kэл

[1]

13,000

Оптическая толщина

KpS

-

0,238

Коэффициент теплоотдачи излучением

[1]

22,680

Коэффициент теплоотдачи излучением уточнённый

31,810

Коэффициент

A

[1]

0,400

Температура газов в объёме камеры перегревателя

K

1085,150

Глубина газового объёма

lоб

по чертежу

0,450

Глубина пучка

lп

по чертежу

0,550

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

70,810

Коэффициент теплопередачи

K

51,306

Коэффициент тепловой эффективности

fi

[1]

0,800

Температурный напор

C

311,604

Тепловосприятие

Qm

ккал/кг

421,970

Отношение

-

(Qm/Qб)

0,989

Таблица 13. Конструктивные характеристики перегревателя(1-aя ступень по пару).

Диаметр стенки трубы

d

мм

по чертежу

40,000

Поверхность перегревателя

H

м2

по чертежу

100,000

Шаг поперечный

S1

мм

по чертежу

110,000

продольный

S2

мм

по чертежу

100,000

Расположение

по чертежу

Кол-во параллельно включенных змеевиков

Z1

-

по чертежу

40,000

Число рядов по ходу газохода

Z2

-

по чертежу

22,000

Расчетное сечение для прохода газов на входе

F1I

м2

7,700

на выходе

FII

м2

4,200

Среднее

Fср

м2

(F’+F”)/2

5,950

Расчетное живое сечение для прохода пара

fср

м2

0,050

Относительные шаги поперечный

s1

-

2,750

продольный

s2

-

2,500

Эффективная толщина излучающего слоя

S

м

0,279

Таблица 14. Тепловой расчет перегревателя(1-ая ступень по пару).

Температура газов на входе

J'

С

из расчета пп-2

627,779

Энтальпия газов на входе

J'

ккал/кг

из расчета пп-2

1427,294

Температура пара на выходе

t’

C

из расчета 2-ой ступени

310,000

Энтальпия пара на выходе

i'

ккал/кг

из расчета 2-ой ступени

715,000

Теплота переданная в пароохладителе

diпо

ккал/кг

принимаем

2,000

Температура пара на входе

tнп

C

из расчета фестона

248,000

Энтальпия пара на входе

iнп

ккал/кг

то же

669,000

Тепловая нагрузка в вверху топки

ккал/кг

54009,603

Коэффициент распределения тепловой нагрузки

0,650

Тепловосприятие излучением из топки

Qл

ккал/кг

41,163

Тепловосприятие по балансу

ккал/кг

235,980

Энтальпия газов на выходе

J"

ккал/кг

1362,302

Температура газов на выходе

J"

С

табл 5

602,459

Средняя температура газов

J

С

608,619

Средняя температура пара

t

С

279,000

Объём газов

Vг

табл

6,436

Объёмные доли водяных паров

rh2o

-

табл 4

0,089

3-х атомных газов

rn

-

табл 4

0,230

Концентрация золовых частиц

m

табл 4

0,028

Средняя скорость газов

Wг

м/с

5,880

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

ak

[1]

45,000

Объём пара при средней температуре

Uп

[1]

0,056

Средняя скорость пара

Wп

м/с

10,832

Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару

a2

[1]

730,000

Коэффициент загрязнения

0,009

Температура стенки труб

C

302,023

Произведение

PnS

rns’

0,064

Коэффициент ослабления лучей

3-х атомных газов

[1]

2,300

золовыми частицами

Kэл

[1]

12,000

Оптическая толщина

KpS

-

0,242

Коэффициент теплоотдачи излучением

[1]

11,130

Коэффициент теплоотдачи излучением уточнённый

15,021

Коэффициент

A

[1]

0,400

Температура газов в объёме камеры перегревателя

Tk

K

899,929

Глубина газового объёма

lоб

м

по чертежу

0,425

Глубина пучка

lп

м

по чертежу

2,000

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

60,021

Коэффициент теплопередачи

K

44,369

Коэффициент тепловой эффективности

fi

[1]

0,800

Температурный напор

C

327,161

Тепловосприятие

Qm

ккал/кг

239,459

Отношение

-

(Qm/Qб)

1,015

7.Расчет экономайзера

Рис 4. Экономайзер.

Таблица 14.  Конструктивные характеристики.

Рассчитываемая величина

Обоз.

Разм.

Формула или обоснование

Значение

Диаметр

d

мм

по чертежу

32,000

Расположение труб

-

по чертежу

шах

Шаги

поперечный

S1

мм

по чертежу

90,000

продольный

S2

мм

по чертежу

60,000

Относительные шаги труб

поперечный

s1

-

2,813

продольный

s2

-

1,875

Число рядо по ходу газохода

Z2

-

по чертежу

24,000

Длина змеевика

l

м

по чертежу

104,400

Расчетная поверхность нагрева

H

М2

по чертежу

190,000

Расчетное сечение для прохода газов

F

М2

4,065

Число парал включенных змеевмков

n

-

по чертежу

32,000

Число рядов в поперечном сечении

Z1

-

по чертежу

16,000

Живое сечение для прохода воды

f

М2

0,026

Эффективная толщина излучающего слоя

S

м

0,165

Таблица 15  Тепловой расчет экономайзера.

Рассчитываемая величина

Обоз.

Разм.

Формула или обоснование

Значение

Температура газов на входе

J'

C

из расчета пароперегревателя

602,459

Энтальпия газов на входе

J'

ккал/кг

из расчета пароперегревателя

1362,302

Тепловосприятие экономайзера

Qэк

ккал/кг

670,454

Энтальпия воды на выходе из второй ступени

i"

ккал/кг

220,120

Температура воды на выходе

t"

C

[1]

220,120

Температура газов на выходе

J"

C

Задаёмся

312,500

Энтальпия газов на выходе

J"

ккал/кг

табл 5

698,428

Тепловосприятие по балансу

ккал/кг

664,389

Энтальпия воды на входе

i

ккал/кг

105,050

Температура воды на входе

t'

C

[1]

105,000

Средняя температура газов

J

C

451,480

Средняя температура воды

t

C

(t’+t”)/2

162,560

Температурный напор на входе

dt'

C

370,340

Температурный напор на выходе

dt"

C

207,500

Средний температурный напор

dt

C

288,920

Температура загр стенки

C

tср+Dt

222,560

Объём газов

табл 4

6,668

Объёмные доли водяных паров

rh2o

-

табл 4

0,085

3- газов

rn

-

табл 4

0,222

золовых частиц

m

табл 4

0,027

Средняя скорость газов

Wг

м/с

7,327

Коэфф теплоотдачи конвекцией

ak

[1]

53,000

Произведение

PnS

PrnS

0,037

Коэффициент ослабления лучей

[1]

3-х

[1]

5,400

зол частицами

Kзл

[1]

11,000

Оптическая толщина

KpS

0,247

Коэф теплоотдачи излучением

[1]

3,600

Коэффициент теплоотдачи излучением уточненный

aл'

4,908

Коэффициент

A

-

[1]

0,400

Температура газов в объеме камеры экономайзера

К

J’+273.15

863,459

Глубина газового объема

lоб

м

по чертежу

1,500

Глубина пучка

lп

м

по чертежу

3,500

Коэф теплоотдачи от газов к стенке

a1

57,908

Коэф загрязнения

e

-

[1]

0,005

De

-

[1]

0,002

e0

-

[1]

0,004

Коэффициент теплопередачи

K

73,535

Тепловосприятие экономайзера

Qm

ккал/кг

665,915

Отношение

Qm/Qб

-

(Qm/Qб)

1,002

8.Расчет воздухоподогревателя.

Рис 5. Воздухоподогреватель.

Таблица 16. Конструктивные характеристики.

Рассчитываемая величина

Обоз.

Разм.

Формула или обоснование

Значение

Диаметр

d

мм

по чертежу

40,000

Расположение труб

по чертежу

шах

Шаги

по чертежу

поперечный

S1

мм

по чертежу

56,000

продольный

S2

мм

по чертежу

44,000

Относительные шаги труб

поперечный

s1

-

1,400

продольный

s2

-

1,100

Число ходов по воздуху

n

-

по чертежу

4,000

Кол-во секций

n'

-

по чертежу

2,000

Общее число труб

Z

-

по чертежу

2832,000

Число труб в поперечном ряду

Z1'

-

по чертежу

13,000

Z2'

-

по чертежу

12,000

Число труб в продольном ряду

Z1"

-

по чертежу

24,000

Z2"

-

по чертежу

23,000

Расчетное сечения для прохода газов

м2

3,559

Эффективная толщина излучающего слоя

S

м

0,9dвн

0,035

Сечение для прохода воздуха

м2

4,030

Длина трубы

l

м

по чертежу

8,000

Расчетная поверхность нагрева

H

м2

по чертежу

2650,000

Таблица 17. Тепловой расчет воздухоподогревателя.

Рассчитываемая величина

Обоз.

Разм.

Формула или обоснование

Значение

Температура газов на входе

J'

C

из расчета экономайзера

312,500

Энтальпия газов на входе

J'

ккал/кг

из расчета экономайзера

698,428

Температура воздуха на выходе

t"=t2в

C

из расчёта топки

158,000

Энтальпия воздуха на выходе

J0II

ккал/кг

из расчёта топки

245,000

Отношение кол-ва воздуха к теор необход

bВП"

-

1,140

Присос воздуха в воздухоподогревателе

Daвп

-

табл

0,050

Температура воздуха на входе

t'

C

по заданию

30,000

Энтальпия воздуха на входе

0I

ккал/кг

[1]

48,000

Тепловосприятие по балансу

ккал/кг

354,430

Средняя температура воздуха

t

C

(t”+t’)/2

94,000

Энтальпия воздуха при средней температуре

Jпрс0I

ккал/кг

табл 5

120,212

Энтальпия газов на выходе

J"

ккал/кг

280,754

Температура газов на выходе

J"

C

табл 5

141,424

Средняя температура газов

J

C

226,962

Объём газов на 1 кг топлива

табл 4

7,009

Объёмная доля водяных паров

rh2o

-

табл 4

0,081

Объёмная доля трёхатомных газов

rn

-

табл 4

0,211

Концентрация золы в дымовых газах

m

табл 4

0,026

Средняя скорость газов

Wг

м/с

6,074

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

ak

[1]

33,000

произведение

PnS

rnPS

0,007

Коэф ослабления лучей трехатомными газами

7,857

золовыми частицами

Kзл

[1]

10,000

Оптическая толщина

KpS

0,066

Коэф теплоотдачи излучением

2,453

Степень черноты

a

-

0,129

Температура загрязнения стенки труб

С

(v+t)/2

160,481

Теоретически необходимый объём воздуха

V0

табл 4

4,880

Скорость воздуха

м/с

3,193

Коэф теплоотдачи от стенки к газам

a2

[1]

31,000

Коэф тепловой эффективности

a1

13,000

Коэф использования поверхности

x

-

[1]

0,700

Коэф теплопередачи

K

6,411

Температурный напор на входе газов

Dt'

С

154,500

Температурный напор на выходе газов

Dt"

С

111,424

Температурный напор при противотоке

Dtпрм

С

132,962

Больший перепад температур

С

t”-t’

128,000

Меньший перепад температур

С

171,076

Параметр

P

-

0,606

Параметр

R

-

0,748

Коэффициент

fi

-

[1]

0,970

Средний температурный напор

Dt

С

128,973

Тепловосприятие

Qm

ккал/кг

360,122

Отношение

Qm/Qб

-

(Qm/Qб)

0,984

Таблица 18. Сводная таблица теплового расчёта.

Величина

Обозн

Размерн

Топка

Фестон

ПП-2

ПП-1

Эк

ВП

Температура газов

На входе

J'

C

930

812,00

626,78

590,459

312,5

На выходе

J"

С

930

812

626,78

590,46

312,500

141,6

Тепловосприятие по балансу

ккал/кг

2399

288,9

426,52

235,98

664,39

354,3

Температура теплоносителя

На входе

t'

С

-

248,0

310,0

248,0

105,050

30,000

На выходе

t"

С

-

248,0

450,00

310,0

220,120

141,42

Скорость газов

м/с

5,294

3,813

5,880

7,3274

6,087

Скорость воды пара воздуха

W

м/с

13,158

10,832

-

3,193

Коэффициент теплопередачи

K

ккал/чмС

54,73

51,306

44,369

73,535

6,411

Температурный напор

Dt

C

623

311,60

327,2

288,92

130

Поверхность нагрева

H

м2

152,8

51,14

160,00

100,00

190

2650

9.Уточнение балансовых величин и проверка сходимости баланса.

Таблица 19.Уточнение балансовых величин и проверка сходимости баланса.

Температура уходящих газов

Jух

Из расчета первой ступени воздухоподогревателя

141,424

Энтальпия уходящих газов

Jух

То же

280,754

Потеря теплоты с уходящими газами

q2

4,861

Сумма тепловых потерь

Sq

7,961

КПД

hка

92,039

Полный расход топлива

B

6060,602

Расчётный расход топлива

Bp

5999,996

Теплота вносимая с воздухом в топку

280,308

Полезное тепловыделение в топке

Qm

4606,167

Тепло воспринятое излучением

2439,906

Навязка теплового баланса

dQ

6,964

Относительная навязка

dQ

0,159

Т.к. относительная навязка теплового баланса менее 0,5% то расчет

Похожие материалы

Информация о работе