Машиностроение \ Горные машины и оборудование

Электрооборудование и электроснабжение измельчительного отделения ИФЦ ТОФ, страница 3

На ГПП-40 установлены два трансформатора двухобмоточные с расщепленной обмоткой низшего напряжения.

Трансформатор ГПП ТРДН-40000/110, UК.ВН =10,5 %

     Индуктивные сопротивления для обмоток высшего и нулевого напряжений.

Где: KP -коэффициент расцепления KP» 3,5 для сети 6-220кВ

Токоограничивающего одинарного реактора:

По схеме для реактора РБД10-2500-0,14 индуктивное сопротивление XPН=0,14Ом

Суммарное индуктивное сопротивление цепи К.З. до точки К1 составит:

rS1при определении тока К.З. в точке К1 не учитываем.

Ток К.З. в точке К1 составит:

кА

По табл. 81[8] для трансформаторов 32-80 МВА

 Kу=1,82-1,904 при Tа=0,05-0,1c 

 Kу – ударный коэффициент, Kу=1,9

Ударный ток К.З. iу1в точке К1 составит:

кА

Действующее значение ударного тока К.З. в точке К1:

кА

IПО - начальное значение периодической составляющей тока К.З. IПО =IK1=10,859кА

Мощность короткого замыкания в точке К1

МВА

Определим ток К.З. в точке  К2

Активное и индуктивное сопротивления двигателя мельницы составит:

Для кабеля ААШВ-1(3х185) по табл.115[8] и табл.116[8] для SH =185мм2             l= 0,15км  r0=0,17Ом/км  X0 =0,08Ом/км

суммарное активное сопротивление цепи К.З. до точки К2 составит:

суммарное индуктивное сопротивление цепи К.З. до точки К2 составит:

0,0676<0,3174

r*S2 при определении тока К.З. в точке К2 не учитываем.

1.  Ток К.З. в точке К2 составит:

кА

2.  ударный ток К.З. iу2в точке К2 составит:

кА

Находим ударный коэффициент KУ2  по кривой рис.1[8] в зависимости от отношения XS/rS

       KУ2=1,4

Действующее значение ударного тока К.З. в точке К2 составит:

кА

Мощность короткого замыкания в точке К2:

МВА

Определим ток К.З. в точке К3:

Активное и индуктивное сопротивления двигателя насоса составит:

Для кабеля ААШВ-1(3х50) по табл.115[8] и табл.116[8] для SH =50мм2 l= 0,15км  r0=0,64Ом/км  X0 =0,08Ом/км

суммарное активное сопротивление цепи К.З. до точки К3 составит:

суммарное индуктивное сопротивление цепи К.З. до точки К3 составит:

0,2418<0,2974

r*S3 учитываем при определении тока IK3

,

где Z*S3 – полное сопротивление цепи К.З. до точки  К3

 Ток К.З. в точке К3 составит:

кА

ударный ток К.З. iу3 в точке К3 составит:

кА

Находим ударный коэффициент KУ3 по кривой рис.1 [8] в зависимости от отношения XS/rS

       KУ3=1,03

Действующее значение ударного тока К.З. в точке К3 составит:

кА

Мощность короткого замыкания в точке К3:

МВА

 Аналогичные расчеты для остальных точек К.З. сводим в таблицу2.4

Таблица 2.4

№

п/п

Точка

К

Sн

мм

L

м

Х0

Ом

Хрез

Ом

Iк(3)

кА

iу

кА

Iук

кА

Sк

кА

1

К2

185

150

0,08

0,387

10,484

22,32

12,04

114,26

2

К3

50

150

0,08

0,387

10,66

15,48

10,66

116,18

3

К4

120

180

0,08

0,3894

9,35

23,73

15,15

101,9

Выбор и проверка сечений жил кабелей по термической стойкости к току КЗ.

Термическая стойкость жил кабелей проверяется по току КЗ. Для одиночных кабелей –в начале строительной длинны , т.е. тоже в точке К2 для кабеля  ААШВ-1(370) l=0,15км

Минимальное сечение жил кабелей по термостойкости составляет:

Smin=Iк2 × ф/c=10484×/85=64,8мм2;

Где tф=Ta+tотк= Ta+tз+tв=0,05+0,1+0,055=0,205с

с=85-для кабелей с алюминиевыми жилами.

Окончательно выберем кабель ААШВ-1(370) и занесем его на схему.

Пересчитываем ток КЗ в точке К3 с учетом выбранного кабеля ААШВ-1(370)Iк31=10,49кА. Ударный ток КЗ iу31=22,74кА.                                             Действующее значение ударного тока КЗ Iу31=12,04кА. Мощность тока КЗ Sк3=114,7 

2.1.6. Выбор высоковольтной аппаратуры.

Электрические аппараты работают в условиях эксплуатации в трех основных режимах:

В длительном режиме, в режиме нагрузки (с повышенной нагрузкой, которая для некоторых аппаратов достигает значений до 1,4 номинальной) и в режиме короткого замыкания.

При выборе аппаратов следует учитывать род установки, температуру окружающей среды, влажность и загрязненность ее и высоту установки аппаратов над уровнем моря.

6.1Выбор и проверка КРУ, выключателей, разьеденителей выше 1000В.

При выборе выключателя следует руководствоваться следующими требованиями.

В комплектном РУ-6 кВ тип выключателя принимается в соответствии с выбранной серии КРУ.

РП-2Т комплектуется шкафами КРУ типа ВВЭ-10-20У3 (табл.2.147[1]) с выключателями типа ВВЭ-10-20/1000У3 и ВВЭ-10-20/630У3, техническая характеристика ВВЭ дана в табл.45[8], собственное время отключения выключателя с электромагнитным приводом tB=0,055c.

Выключатели выбирают по напряжению установки, длительному току, отключающей способности, электродинамической и термической стойкости к току К.З.

Выберем и проверим КРУ, выключатели и разьеденители  вводные и секционные для РП-1Т.

Таблица 2.5

Расчетные данные

Каталожные

КМ-1Ф-10-20У3

Каталожные

ВВЭ-10-20/1000У3

Каталожные

РВЗ-10/1000 I У3

UУСТ = 6кВ

UH = 10кВ

IH =1000A

IH.OT =20кA

Iдин=51кА

UH =10кВ

IH =1000A

IH.OT =20кA

Iдин=52кА

UH =10кВ

IH =1000A

---

Iдин=81кА

Для двигателей и трансформаторов КТП-2 выбор производим аналогично, и результаты заносим на схему.

Для КТП-2 выбираем выключатель нагрузки с предохранителем по номинальному току и напряжению, по токам отключения и включения при рабочем режиме. Проверяем на стойкость при сквозных токах К.З., а выключатели нагрузки с предохранителями на предельный ток отключения предохранителя. (табл.87[8])

Выбор и проверка выключателей нагрузки                                                   табл.2.6

Расчетные данные

Каталожные

ВНПу-10/400-10зпУ3

Условия выбора

     UУСТ=6кВ

UH =10кВ

IH =400A

            Iдин=25кА

          UH >UH.У

         

      

А

IУ.ДОП= ток отключения патрона предохранителя

Выбор и проверка предохранителя для КТП-2 и выключателя нагрузки (табл.42[8])

                                                                                                                           Табл. 2.7

Скачать файл