Sоч – сечение всвету, м2;Sсв=3,6
Qоч .=60∙4∙3.6=864м3/мин;
Qуч = Qоч∙ Кс.р, (7.25)
где: Кс.р. – коэффициент, учитывающий систему разработки;
Qуч =864∙1.2 =1036,8 м3/мин;
Утечки воздуха в подземных выработках шахты:
Qут.ш=Кч(КаQуч+Qп ), (7.26)
где: Ка – коэффициент возможного увеличения добычи, Ка=1,1;
Qут.ш=0,1(1,1∙1036.8+311,3)=145 м3/мин.
Расход воздуха для обособленно проветриваемых выработок:
Qо.в.=n∙100∙Jов∙Kн/С-Со, (7.27)
где: Кн – коэффициент неравномерности газовыделения, Кн=1,87;
Qов=2∙100∙1,18∙1,87/1-0=441,3 м3/мин
Общий расход для проветривания шахты:
Qш=1,1(КаΣQуч+ΣQп+ΣQк.вм+ΣQов+ΣQут.ш), (7.28)
Qш=1,1(1.1∙1036.8+311,3+441,3 +143)=2228 м3/мин.
Расчёт депрессии шахты и регулирование распределения воздуха в вентиляционной сети.
В настоящем дипломном проекте расчет депрессии шахты выполнен на два периода работы шахты:
- рассматриваемый период ведения горных работ - (минимальная депрессия);
-максимальное удаление горных работ в рассматриваемом выемочном блоке (максимальная депрессия).
Для каждого направления депрессия шахты определяетсяпо формуле:
hш=1/Kк.в.(1/Kм.с Σhi+hвох), (7.29)
где: Ккв – коэффициент, учитывающий потери давления в канале вентиля тора, Ккв=0,9;
Кмс - коэффициент, учитывающий потери давления, вызываемые местными сопротивлениями за пределами вентиляционных участков, Кмс=0,9;
h =∙P∙Qp2∙l/S3, (7.30)
где: - коэффициент аэродинамического сопротивления;
Р – периметр выработки, м;
l – длина выработки, м.
Результаты расчёта депрессии на рассматриваемый период развития работ (минимальная депрессия) сводим в таблицу 7.1.
Таблица 7.1
Наиме-нование |
*10-4 |
P |
l |
S |
S3 |
Q |
Q2 |
h |
|
пут..н. ствол |
33 |
16,8 |
200 |
19,2 |
7078 |
73 |
5329 |
28,3 |
|
кон.н. ствол |
33 |
16,8 |
200 |
19,2 |
7078 |
13 |
169 |
1,3 |
|
вент.н. ствол |
33 |
16,8 |
200 |
19,2 |
7078 |
14 |
196 |
1,5 |
|
пут. бр-г |
14 |
14,2 |
300 |
13,8 |
2628 |
39 |
1521 |
26,3 |
|
конв. бр-г |
14 |
14,2 |
300 |
13,8 |
2628 |
20 |
400 |
15,5 |
|
вент. бр-г. |
14 |
14,2 |
300 |
13,8 |
2628 |
15 |
225 |
13,3 |
|
конв. штрек |
10 |
12 |
3000 |
12,6 |
681 |
23 |
529 |
13,2 |
|
лава |
18 |
11,3 |
290 |
8,8 |
512 |
20 |
400 |
10,8 |
|
вент. штрек |
12 |
12 |
3000 |
12,6 |
681 |
20 |
400 |
9,2 |
|
конв. штрек |
10 |
12 |
3000 |
12,6 |
681 |
9 |
81 |
15,3 |
|
лава |
18 |
11,3 |
290 |
8,8 |
512 |
5 |
25 |
6,1 |
|
. вент. штрек |
12 |
12 |
3000 |
12,6 |
681 |
4 |
16 |
14,4 |
|
гдр.штр |
12 |
12 |
3000 |
12,6 |
681 |
3 |
9 |
11,7 |
|
гдр.штр |
12 |
12 |
3000 |
12,6 |
681 |
3 |
9 |
11,7 |
|
Фланг. ходок |
24 |
12 |
290 |
12.6 |
681 |
3 |
9 |
0.4 |
|
Фланг. ходок |
24 |
12 |
290 |
12.6 |
681 |
3 |
9 |
0.4 |
|
Итого 182,6 |
hш.min182,6/0,9∙0,9=229,5 мм.вод.ст.
Расчёт депрессии шахты на период максимального удаления горных работ (максимальная депрессия) сводим в таблицу 7.2
-
Таблица 8.2
Наиме-нование |
*10-4 |
P |
l |
S |
S3 |
Q |
Q2 |
h |
|
. пут.н ствол |
33 |
16,8 |
1500 |
19,2 |
7078 |
73 |
5329 |
56,1 |
|
кон.н. ствол |
33 |
16,8 |
1500 |
19,2 |
7078 |
13 |
169 |
8,2 |
|
вент.н. ствол |
33 |
16,8 |
1500 |
19,2 |
7078 |
14 |
196 |
9,3 |
|
. пут. бр-г |
14 |
14,2 |
300 |
13,8 |
2628 |
39 |
1521 |
26,3 |
|
конв бр-г. |
14 |
14,2 |
300 |
13,8 |
2628 |
20 |
400 |
15,5 |
|
вент. бр-г |
14 |
14,2 |
300 |
13,8 |
2628 |
25 |
625 |
13,3 |
|
конв. штрек |
10 |
12 |
3000 |
12,6 |
681 |
23 |
529 |
13,2 |
|
лава |
18 |
11,3 |
290 |
8 |
512 |
20 |
400 |
10,8 |
|
вент. штрек |
12 |
12 |
3000 |
12,6 |
681 |
18 |
324 |
9,2 |
|
конв. штрек |
10 |
12 |
3000 |
12,6 |
681 |
12 |
144 |
15,3 |
|
лава |
18 |
11,3 |
290 |
8 |
512 |
10 |
100 |
6,1 |
|
вент. штрек |
12 |
12 |
2000 |
12,6 |
681 |
10 |
100 |
14,4 |
|
гдр .шт |
12 |
12 |
3000 |
12,6 |
681 |
3 |
9 |
11,7 |
|
гдр.штр |
12 |
12 |
3000 |
12,6 |
681 |
3 |
9 |
11,7 |
|
конв. штрек |
10 |
12 |
3000 |
12,6 |
681 |
10 |
100 |
24,2 |
|
Фланг. ходок |
24 |
12 |
600 |
12,6 |
681 |
13 |
169 |
0,8 |
|
Фланг. ходок |
24 |
12 |
600 |
12,6 |
681 |
13 |
169 |
0,8 |
|
Итого 258 |
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.