Проектирование электрической части подстанции с тремя номиналами напряжений: 110 кВ, 35 кВ и 6 кВ

Страницы работы

44 страницы (Word-файл)

Фрагмент текста работы

Разъединитель удовлетворяет всем условиям выбора, окончательно принимаем к установке разъединитель РВ-6/2500.

Выбор секционных выключателей и разъединителей на стороне 6 кВ

Рабочий утяжелённый ток:

Ударный ток:

Термический импульс короткого замыкания:

где  – время отключения, принимаем    апериодическая составляющая времени [7],табл.2.3.

Выбираем электромагнитный выключатель типа ВЭЭ-6-40/1600У3.

Таблица 4.1 – Условия выбора вводного выключателя

Расчетные параметры

Условие выбора

Каталожные данные

выключателя

Выключатель удовлетворяет всем условиям выбора.

Таблица 4.2 – Условия выбора разъединителя для вводного выключателя

Расчетные параметры

Условие выбора

Каталожные данные

разъединителя

Разъединитель удовлетворяет всем условиям выбора, окончательно принимаем к установке разъединитель РВ-6/1500.

Выбор линейных выключателей на стороне 6 кВ

Рабочий утяжелённый ток:

Ударный ток:

Термический импульс короткого замыкания:

где  – время отключения, принимаем    апериодическая составляющая времени [7],табл.2.3.

Выбираем электромагнитный выключатель типа ВРС-6/1250.

Таблица 4.1 – Условия выбора вводного выключателя

Расчетные параметры

Условие выбора

Каталожные данные

выключателя

Выключатель удовлетворяет всем условиям выбора.


5. ВЫБОР ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ, СБОРНЫХ ШИН И КАБЕЛЕЙ

Выбор токоведущих частей для ВН

Выбираем токоведущие части в ОРУ – 110 кВ, для проектируемой подстанции, при следующих расчетных параметрах: номинальная мощность трансформатора Sном.трвн= 43,3 МВ∙А, максимальное время использования часов Тмах= 4000, ток короткого замыкания в ОРУ – 110кВ; Iк1 = 1,35 кА.

Выбираем сечение токоведущих частей  по экономической плотности тока, при этом должно выполнятся следующие условие: gвыбg

Iном  =Sном.тр/Uвн ) = 43300 / (1,732 110) = 227,3 А

g =  = = 206,6 мм2                                                 (5.1)

 

где jэк  = 1,1 А/мм2 –экономическая плотность тока для Тмах = 4000;

Выбираем гибкий сталеалюминевый провод типа АС 185/43;Iдоп= 515А.

Проверку производим  по длительно допустимому току из условий нагрева :

Iраб утяжIдоп                                                (5.2)

Iраб утяж= 1,4 · Iном=1,4 ∙ 227,3 = 318,2 А

227,3 А  515 А

Проверка на термическую стойкость не нужна, т. к. токоведущие части находится в ОРУ.

для СН

Выбираем токоведущие части в ОРУ–35кВ,  для проектируемой подстанции, при следующих расчетных параметрах : номинальная мощность трансформатора Sном .трсн= 25,3 МВ∙А,  максимальное время использования часов Тмах=4000, ток короткого  замыкания  в ОРУ – 35 кВ, Iк2 = 1,65кА

Выбираем сечение  токоведущий  части  по экономической плотности тока , при этом должно выполнятся следующие условия: gвыбg

Iном  =Sном.тр/Uсн)= 25300/ (1,732 35)= 417,4 А

g =  = = 379,5 мм2

 

 

Выбираем гибкий сталеалюминевый провод типа АС 400/22; Iдоп= 830А.

Проверку проводим по длительно допустимому току из условий нагрева :

Iраб утяжIдоп

Iраб утяж= 1,4 · Iном =1,4 ∙ 417,4 = 584,3 А

584,3 А830 А

Проверка на термическую стойкость не нужна, т. к. токоведущие части находится в ОРУ.

для НН

Выбираем токоведущие части в ОРУ - 6кВ, для проектируемой подстанции, при следующих расчетных параметрах: номинальная мощность трансформатора  Sном.тр.нн= 18 МВ∙А,  максимальное время использования часов Тмах= 6000, ток короткого  замыкания  в ОРУ – 6кВ, Iк3 = 7,35 кА

Выбираем сечение  токоведущей  части  по экономической плотности тока, при этом должно выполнятся следующие условия  :gвыбg

Iном  =Sном.тр/(Uвн)= 18000/(1,732 6)  = 1732,1 А

g =  =    = 1732,1 мм2

 

Выбираем гибкий сталеалюминевый провод типа 2×АС1000/56,Iдоп= 2800 А.

Проверка по длительно допустимому току из условий нагрева:

Iраб утяжIдоп

Iраб утяж= 1,4 · Iном =1,4 ∙ 1732,1 = 2424,9 А

2424,9 А2800 А

Выбор сборных шин.

Выбираем сборные шины прямоугольного сечения для РУ 6кВ низкого напряжения при следующих  расчетных параметрах : мощность утяжеленного режима Sру.тяж= =18МВА  ток короткого замыкания Iк3=7,35кА ударный ток короткого замыкания iу = 14,24 кА, междуфазное расстояние aмф = 1,5 м ;

Проверка на термическую стойкость

Минимальное сечение по условию термической стойкости

gmin терм = ( / С ) ∙ 103 = ( / 90) ∙ 103 = 121,4 мм2

 

Ток нагрузки

Iр.утяжIдоп

2650 А

Выбираем алюминиевую шину прямоугольного  сечения (на 2 полосы полюса или фазы) 120×8 мм2:

h = 120 мм; b= 8 и Iдоп= 2650 мм2

gвыб= b= 120  960 мм2

 

gмин.терgвыбр                                                (5.3)

 

121,4 мм2  960 мм2

 

Проверка на динамическую стойкость:

 

j =   =  = 0,512 см4

 

Длину пролёта принимаем

f0 =  ∙ =  ∙  = 4,44 Гц

4,44 Гц < 30 Гц

fmax= 1,76∙  ∙ 10-7 = 1,76∙  ∙ 10-7 = 23,79 H/м

W =  = = 19,2 см

 =  =  =  = 1,12 МПа 

1,12 МПа  82,3 МПа

Проверка на динамическую стойкость выполняется, окончательно принимаем алюминиевую шину прямоугольного сечения (на 2 полюса или фазы) 120×8 мм2.

Выбираем сборные шины прямоугольного сечения для РУ – 35 кВ среднего напряжения при следующих  расчетных параметрах: мощность утяжеленного режима Sр утяж= 25,3 МВ∙А  ток короткого замыкания Iк2 = =1,65кА ударный токкороткого замыкания iу = 3,76 кА междуфазное расстояние aмф = 1,5 м ;

Проверка на термическую стойкость:

Вк=

Минимальное сечение по условию термической стойкости

gmin терм  = ( / С ) ∙ 103 = ( / 90 ) ∙ 103 = 27,31 мм2

 

Ток нагрузки

Iр.утяжIдоп

584,3 А 665 А

Выбираем алюминиевую шину прямоугольного  сечения 50×5:

h = 50 мм; b= 5 и Iдоп= 665А

gвыб= b= 250 мм2

 

gмин.терgвыбр

 

27,31 мм2 250 мм2

 

Проверка на динамическую стойкость:

 

j =   =  = 5,21 см4

 

f0 =  ∙ =  ∙  = 27,78 Гц

27,78 Гц < 30 Гц

fmax= 1,76∙  ∙ 10-7 = 1,76∙  ∙ 10-7 = 1,66 H/м

W =  =  = 2,08 см3

 

 =  =  =  = 0,72 МПа 

0,72 МПа 82,3 МПа

Проверка на динамическую стойкость выполняется, окончательно принимаем алюминиевую шину прямоугольного сечения 50×5 мм2.

Выбираем сборные шины круглого сечения для РУ – 110кВ ВН при следующих  расчетных параметрах : мощность утяжеленного режима Sр утяж= =43,3 МВ∙А  ток короткого замыкания Iк1 = 1,35 кА ударный токкороткого замыкания iу = 3,07 кА междуфазное расстояние aмф = 3 м ;

Проверка на термическую стойкость:

Вк=

Минимальное сечение по условию термической стойкости:

gmin терм  = ( / С ) ∙ 103 = ( / 90) ∙ 103 = 22,36 мм2

Ток нагрузки:

Iр.утяжIдоп

318,2 А 320 А

Выбираем алюминиевую шину круглого сечения:

d=12 и Iдоп= 320 А

gвыб== 113,04 мм2

 

gмин.терgвыбр

 

22,36 мм2 113 мм2

 

 

 

Проверка на динамическую стойкость:

 

j =   =  = 0,102 см3

 

f0 =  ∙ =  ∙  = 1,82 Гц

1,82 Гц  30 Гц

fmax= 1,76∙  ∙ 10-7 = 1,76∙  ∙ 10-7 = 0,553 H/м

W =  =  = 0,17 см

 =  =  =  = 2,93  МПа 

2,93 МПа 82,3 МПа

Проверка на динамическую стойкость выполняется, окончательно принимаем

Похожие материалы

Информация о работе