Проверка токоведущих частей и шин ПО условиям короткого замыкания

Страницы работы

21 страница (Word-файл)

Фрагмент текста работы

2. ПРОВЕРКА ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ И ШИН ПО

УСЛОВИЯМ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

2.1. Термическая стойкость проводников

Продолжительность КЗ составляет обычно доли секунды и, как исключение, может достигнуть нескольких секунд. В течение этого короткого промежутка времени выделение тепла настолько велико, что температура проводников и аппаратов выходит за пределы, установленные для нормального режима. Процесс нагревания прекращается в момент автоматического отключения поврежденного участка системы, после чего происходит относительно медленное остывание.

Свойство (способность) аппарата и проводника противостоять кратковременному тепловому действию тока КЗ без повреждений, препятствующих дальнейшей исправной работе, называется термической стойкостью. Критерием термической стойкости является конечная температура, которая ограничивается механической прочностью металлов, деформациями частей аппаратов, а также нагревостойкостью изоляции. Допустимые конечные температуры для аппаратов и проводников (табл. 2.1) установлены на основании опыта. Они выше допустимых температур при нормальной работе, поскольку изменение механических свойств металлов и износ изоляции определяются не только температурой, но также продолжительностью нагревания, которая в рассматриваемых условиях мала. Как видно из табл. 2.1, допустимые конечные температуры при КЗ лежат в пределах от 120 до 300оС, в то время как допустимые температуры при нормальной работе, как правило, не превышают 60 – 80оС.

Таблица 2.1

Допустимые конечные температуры проводников

и аппаратов при КЗ

Наименование проводников,

частей аппаратов

Конечная

температура, оС

Неизолированные медные и латунные проводники, части аппаратов

300

Неизолированные алюминиевые проводники, части аппаратов

200

Кабели с бумажной пропитанной изоляцией до 10 кВ с медными и алюминиевыми жилами

200

Кабели 20 – 220 кВ

125

Кабели и провода с поливинилхлоридной изоляцией, с медными и алюминиевыми жилами

150

То же, но, с полиэтиленовой изоляцией

120

При проверке на термическую стойкость пренебрегают теплоотдачей, что не вносит заметной ошибки.

Таким образом, процесс нагрева при КЗ определяется уравнениями:

                                                   (2.1)

где rn, сn- соответственно, сопротивление и теплоемкость проводника для  температуры n;

G – масса проводника.

После подстановки G, rn и разделения переменных:

                                     (2.2)

где g, q – удельная проводимость и площадь поперечного сечения проводника.

 


Для неизолированных проводников при номинальных условиях nнач=70оС.

При этом

                                                   (2.4)

По значению Ак и рис. 2.1 определяется температура nк в конце короткого замыкания.

Проводник термически устойчив, если nк £ nдоп (табл. 2.1).

Часто определяют термическую стойкость шин и кабелей по минимально допустимой площади сечения:

                                         (2.5)

Значения коэффициентов С  приведены в таблице 2.2.

Таблица 2.2

Допустимые температуры и соответствующие им коэффициенты С

для шин и кабелей

qк.доп, оС

С

Шины:

из меди

300

170

из алюминия

200

90

из стали, не соединенные непосредственно с аппаратом

400

65

из стали, соединенные непосредственно с аппаратом

300

60

Кабель до 10 кВ с бумажной изоляцией и жилами:

из меди

200

160

из алюминия

200

90

Условия термической стойкости при этом определяется выражением qmin доп £ qрасч, где qрасч – площадь сечения проводника выбранная по условиям рабочего режима.

2.2. Динамическая стойкость проводников

Определение интеграла Джоуля

Количество выделившегося тепла в проводнике определяется импульсом квадратичного тока

                                       (2.6)

Для электрически удаленного КЗ импульс квадратического тока определяют по выражению

                                              (2.7)

где tотк = tз +tв, tз – время действия основной релейной защиты, tв – полное время отключения выключателя; Та – постоянная времени цепи КЗ.

В двухлучевой схеме вида "генератор-система" для расчета импульса от периодической составляющей тока КЗ используют кривые относительных импульсов – токовых Q* и квадратичных токовых В* (рис. 2.2). Относительный импульс  - это отношение импульса от затухающего периодического тока КЗ генератора к импульсу от незатухающего тока. При использовании относительных импульсов выражение для расчета Вn получит вид:

 


                           (2.8)

Импульс от апериодической составляющей тока в месте КЗ вычисляют следующим образом:

                          (2.9)

Значения постоянных времени затухания апериодической составляющей КЗ для элементов электрической системы приведены в таблице 2.3.

Термический импульс короткого замыкания

ВКЗ = Вп + Ва.                                               (2.10)

При КЗ вблизи группы электродвигателей она заменяется эквивалентным двигателем. Для двухлучевой схемы вида "двигатель – система" также тепловые импульсы определяются раздельно от периодической и апериодической составляющих тока.

                     (2.11)

где Iпос, Iпод – соответственно сверхпереходной ток КЗ от системы

Похожие материалы

Информация о работе