Расчеты в электрических сетях (распределительных 0,38 и 10 кВ и питающих 220 кВ), страница 4

Расчет выполнен аналогично расчету полупетель с К_м = 0,75. Результаты сведены в табл.3.2. и показаны на рис.3.3.

Определяем токи на участках по формуле (3.1.). На всех участках токи не превосходят I_к^А_доп = 143,7 А. Увеличивать сечения не нужно.

1.3.5. Выбор сечений по экономической плотности тока

Экономические сечения находим по формуле:

F_{к эк} = I^н_уч / j_эк                                                    (1.3)

По табл. П3[1] для Т_нб = 3500 час выбираем j_эк = 1,4 А/мм².

F^’_{эк А-1} = 54,5 / 1,4 = 38,9 мм²;               F^’_эк3-4 = 27,5 / 1,4 = 19,6 мм²;

F^’_{эк 1-2} = 32,1 / 1,4 = 22,9 мм²;                F^’_{эк В-3} = 32,1 / 1,4 = 22,9 мм².

Округляем до стандартных ближайших сечений с учетом того, что количество сечений не должно быть более трех и минимальное сечение 35 мм².

1.3.6. Расчет потерь напряжения

Определяем сопротивления на участках сети. Удельные сопротивления кабеля принимаем по табл. П4[1].

Для F_к = 35 мм²      r₀ = 0,89 Ом/км; x₀ = 0,0925 Ом/км.

Сопротивления участков находим по формуле:

z _уч = (r_{0 уч} + jx_{0 уч})·l_уч

Для участков:

A-1 – z_A1 = (0,89+j0,0925)·0,56 = 0,5 +j0,05 Ом;

1-2 – z₁₂ = (0,89+j0,0925)·0,84 = 0,75+j0,08 Ом;

2-4 – z₂₄ = (0,89+j0,0925)·0,56 = 0,5+j0,05 Ом;

3-4 – z₃₄ = (0,89+j0,0925)·0,84 = 0,75+j0,08 Ом;

B-3 – z_B3 = (0,89+j0,0925)·0,84 = 0,75+j0,08 Ом;

Определяем для нормального режима потерю напряжения на участках по формуле :

∆U_уч = I_уч(R_уч·cosφ + X_уч·sinφ).                         (1.4.)

Для участков:

A-1 - ∆U^н_А1 = ·54,5×(0,5·0,9+0,05·0,436) = 44,5 B;

1-2 - ∆U^н₄₂ = ·32,1×(0,75·0,9+0,08·0,436) = 39,5 B;

3-4 - ∆U^н₃₄ = ·27,6×(0,75·0,9+0,08·0,436) = 33,9 B;

B-3 - ∆U^н_B3 = ·32,1×(0,75·0,9+0,08·0,436) = 39,5 B.

Максимальная потеря напряжения в нормальном режиме работы

∆U^н_max = %.

Расcчитываем потерю напряжения на участках сети в послеаварийном режиме по формуле (3.4), например:

∆U^A1₁₂ = ·32,1×(0,75·0,9+0,08·0,436) = 39,5 B.

Аналогично проведем расчеты для остальных участков (табл.3.2.).

Максимальная потеря напряжения в послеаварийном режиме А1:

∆U^A1_max = %

Потеря напряжения на участках в послеаварийном режиме А2 определена по (1.4.), результаты даны в табл.3.2.

Максимальная потеря напряжения в : послеаварийном режиме А2:

∆U^A2_max = %.

2.  РАСЧЕТ ПИТАЮЩЕЙ СЕТИ

2.1.  Исходные данные для расчета питающей сети

U_ном = 220 кВ.

L^’ = 180 км;            L = 180·1,4 = 252 км.

P^’₁ = 130 МВт;        P₁ = 130·0,7 = 91 МВт.

P^’₂ = 30 МВт;          P₂ = 30·0,7 = 21 МВт.

cosφ₁ = cosφ₂ = 0,9.

2.2.  Выбор автотрансформаторов

S_тр ≥  МВ·А.

По табл. П9 [1] выбираем два автотрансформатора типа АТДЦТН-125000/220/110 с проходной мощностью S_{т ном} =125 МВ·А..

Каталожные данные:

S_{т ном} = 125 МВ·А;

U_{1 т ном} = 230 кВ; U _{2 т ном} = 121 кВ; U _{3 т ном} = 11 кВ;

∆P_x = 65 кВт;

I_x = 0,5%;

∆P_к^в-с = 305 кВт

U_к^в-с = 11%;            U_к^в-н = 31%;            U_к^с-н = 19%.

Мощность обмоток НН составляет 50 % от проходной (α_нн = 0,5).

Регулирование напряжения – на стороне СН за счет  РПН ± 6·2%.

2.3.  Расчет параметров схемы замещения автотрансформатора

Параметры цепочки холостого хода для группы из трех трансформаторов:

∆P_x = 0,065 МВт;

∆Q_x = ·S_{т ном} =·(0,5 / 100)·125 = 0,625 Мвар.

Активные сопротивления обмоток:

R_общ =  Ом;

R₁ = R₂ = R_общ / 2 = 1,03/ 2 = 0,502Ом;

R₃ = R₁ / (S_{т ном} / S^нн_{т ном} ) = R₁ / α_нн = 0,502 / 0,5 = 1,03 Ом.

Реактивные сопротивления обмоток :

U_к1 = (U_к12 + U_к13 - U_к23) / 2 = (11+ 31- 19) / 2 = 11,5 %;

U_к2 = (U_к12 + U_к23 - U_к13) / 2 = (11 + 20 - 32) / 2 = -0,5≈ 0;

U_к3 = (U_к13 + U_к23 - U_к12) / 2 = (31 + 19 – 11) / 2 = 19,5 %;

X₁ =  Ом;

Х₂ = 0;

X₃ =  Ом.

Для двух, параллельно работающих трансформаторов:

∆P^э_ст = 2·∆P_x = 2·0,065 = 0,13 МВт;

∆Q^э_ст = 2·∆Q_x = 2·0,625= 1,25 Мвар.